Документов в библиотеке
576379

Зарегистрированных пользователей
960

"СП 15.13330.2012. Свод правил. Каменные и армокаменные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-22-81*"(утв. Приказом Минрегиона России от 29.12.2011 N 635/5)

 

Утвержден

Приказом Минрегиона России

от 29 декабря 2011 г. N 635/5

 

СВОД ПРАВИЛ

 

КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

 

АКТУАЛИЗИРОВАННАЯ РЕДАКЦИЯ СНиП II-22-81*

 

Masonry and reinforced masonry structures

 

СП 15.13330.2012

 

ОКС 91.080.30

 

Дата введения

1 января 2013 года

 

Предисловие

 

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", а правила разработки - Постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. N 858 "О порядке разработки и утверждения сводов правил".

 

Сведения о своде правил

 

1. Исполнители - Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций им. В.А. Кучеренко (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко) - институт ОАО "НИЦ "Строительство".

2. Внесен Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 "Строительство".

3. Подготовлен к утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной политики.

4. Утвержден Приказом Министерства регионального развития Российской Федерации (Минрегион России) от 29 декабря 2011 г. N 635/5 и введен в действие с 1 января 2013 г.

5. Зарегистрирован Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 15.13330.2010 "СНиП II-22-81*. Каменные и армокаменные конструкции".

Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты", а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет.

 

Введение

 

Настоящий свод правил составлен с учетом требований Федеральных законов от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", от 22 июня 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности", от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений".

Актуализация выполнена авторским коллективом ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко - институтом ОАО "НИЦ "Строительство": кандидаты техн. наук А.В. Грановский, М.К. Ищук (руководители работ), В.М. Бобряшов, Н.Н. Кручинин, М.О. Павлова, С.И. Чигрин; инженеры: А.М. Горбунов, В.А. Захаров, С.А. Минаков, А.А. Фролов (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко); кандидаты техн. наук А.И. Бедов (МГСУ), А.Л. Алтухов (МОСГРАЖДАНПРОЕКТ). Общая редакция - канд. техн. наук О.И. Пономарева (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко).

 

1. Область применения

 

Настоящий свод правил распространяется на проектирование каменных и армокаменных конструкций новых и реконструируемых зданий и сооружений различного назначения, эксплуатируемых в климатических условиях России.

Нормы устанавливают требования к проектированию каменных и армокаменных конструкций, возводимых с применением керамического и силикатного кирпича, керамических, силикатных, бетонных блоков и природных камней.

Требования настоящих норм не распространяются на проектирование зданий и сооружений, подверженных динамическим нагрузкам, возводимых на подрабатываемых территориях, вечномерзлых грунтах, в сейсмоопасных районах, а также мостов, труб и тоннелей, гидротехнических сооружений, тепловых агрегатов.

 

2. Нормативные ссылки

 

Нормативные документы, на которые в тексте настоящих норм имеются ссылки, приведены в Приложении А.

Примечание. При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим сводом правил следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

 

3. Термины и определения

 

В настоящем своде правил приняты термины и определения, приведенные в Приложении Б.

 

4. Общие положения

 

4.1. При проектировании каменных и армокаменных конструкций следует применять конструктивные решения, изделия и материалы, обеспечивающие требуемую несущую способность, долговечность, пожаробезопасность, теплотехнические характеристики конструкций и температурно-влажностный режим (ГОСТ 4.206, ГОСТ 4.210, ГОСТ 4.219).

4.2. При проектировании зданий и сооружений следует предусматривать мероприятия, обеспечивающие возможность возведения их в зимних условиях.

4.3. Применение силикатных кирпича, камней и блоков; камней и блоков из ячеистых бетонов; пустотелых керамических кирпича и камней, бетонных блоков с пустотами; керамического кирпича полусухого прессования допускается для наружных стен помещений с влажным режимом при условии нанесения на их внутренние поверхности пароизоляционного покрытия. Применение указанных материалов для стен помещений с мокрым режимом, а также для наружных стен подвалов, цоколей и фундаментов не допускается.

Применение трехслойной кладки с эффективным утеплителем для наружных стен помещений с влажным режимом эксплуатации допускается при условии нанесения на их внутренние поверхности пароизоляционного покрытия. Применение такой кладки для наружных стен помещений с мокрым режимом эксплуатации, а также для наружных стен подвалов не допускается.

4.4. Конструктивное исполнение строительных элементов не должно являться причиной скрытого распространения горения по зданию, сооружению, строению.

При использовании в качестве внутреннего слоя горючего утеплителя предел огнестойкости и класс конструктивной пожарной опасности строительных конструкций должны быть определены в условиях стандартных огневых испытаний или расчетно-аналитическим методом.

Методики проведения огневых испытаний и расчетно-аналитические методы определения пределов огнестойкости и класса конструктивной пожарной опасности строительных конструкций устанавливаются нормативными документами по пожарной безопасности.

4.5. Применение настоящего документа обеспечивает выполнение требований Технического регламента "О безопасности зданий и сооружений".

 

5. Материалы

 

5.1. Кирпич, камни и растворы для каменных и армокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления камней и крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих стандартов: ГОСТ 28013; ГОСТ 4.233; ГОСТ 530; ГОСТ 379; ГОСТ 4001; ГОСТ 6133; ГОСТ 9479; ГОСТ 31189; ГОСТ 31357; ГОСТ 4.210; ГОСТ 4.219; ГОСТ 25485; ГОСТ Р 51263; ГОСТ 8462; ГОСТ 5802 и применяться следующих марок или классов:

а) камни - по среднему пределу прочности на сжатие (кирпич - сжатие с учетом его среднего значения предела прочности при изгибе): М7, М10, М15, М25, М35, М50, М75 - камни малой прочности - легкие бетонные и природные камни, керамические, в том числе крупноформатные; М100, М125, М150, М200 - кирпич и камни средней прочности, в том числе крупноформатные, керамические, бетонные и природные; М250, М300, М400, М500, М600, М800 и М1000 - кирпич и камни высокой прочности, в том числе клинкерные природные и бетонные;

б) бетоны классов по прочности на сжатие:

тяжелые - В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В22,5; В25; В30;

на пористых заполнителях - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В25; В30;

ячеистые - В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5;

полистиролбетон - В1,0; В1,5; В2,0; В2,5; В3,5;

крупнопористые - В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5;

поризованные - В2,5; В3,5; В5; В7,5;

силикатные - В12,5; В15; В20; В25; В30.

Допускается применение в качестве утеплителей бетонов, предел прочности которых на сжатие 0,5 МПа и более; а для вкладышей и плит не менее 1,0 МПа;

в) растворы по среднему пределу прочности на сжатие - 0,4 МПа, и по маркам по прочности на сжатие - М4, М10, М25, М50, М75, М100, М150, М200;

г) каменные материалы по морозостойкости - F10, F15, F25, F35, F50, F75, F100, F150, F200, F300.

Для бетонов марки по морозостойкости те же, кроме F10.

5.2. Проектные марки по морозостойкости каменных материалов для наружной части стен (на толщину 12 см) и для фундаментов (на всю толщину), возводимых во всех строительно-климатических зонах, в зависимости от предполагаемого срока службы конструкций, но не менее 100, 50 и 25 лет, приведены в 5.3 и таблице 1.

Примечание. Проектные марки по морозостойкости устанавливают только для материалов, из которых возводится верхняя часть фундаментов (до половины расчетной глубины промерзания грунта, определяемой в соответствии с СП 22.13330).

 

Таблица 1

 

┌───────────────────────────────────────────────────────┬─────────────────┐

                    Вид конструкций                        Значения    

                                                       │морозостойкости F│

                                                           кладочных   

                                                       │ материалов при 

                                                       предполагаемом 

                                                         сроке службы  

                                                       │конструкций, лет │

                                                       ├─────┬─────┬─────┤

                                                       │ 100 │ 50  │ 25 

├───────────────────────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┤

│1. Наружные стены из массивной кладки или их облицовка │              

│без эффективного утеплителя, наружные двухслойные стены│              

│при плотности кладки внутреннего слоя не менее                       

│1400 кг/м3 в зданиях с влажностным режимом помещений:                

│ а) сухим и нормальным                                 │ 25  │ 25  │ 25 

│ б) влажным                                            │ 35  │ 25  │ 15 

│ в) мокрым                                             │ 50  │ 35  │ 25 

├───────────────────────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┤

│2. Наружные трехслойные стены с эффективным                          

│утеплителем:                                                         

│ а) лицевой слой кладки толщиной 120 мм                │ 75  │ 75  │ 75 

│ б) лицевой слой кладки толщиной 250 мм и более        │ 50  │ 50  │ 50 

├───────────────────────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┤

│3. Фундаменты, цоколи и подземные части стен:                        

│ а) из бетонных блоков, кирпича керамического          │ 50  │ 35  │ 25 

│ пластического формирования (в т.ч. клинкерного)                     

│ б) из природного камня                                │ 35  │ 25  │ 25 

├───────────────────────────────────────────────────────┴─────┴─────┴─────┤

    Примечания. 1 Марки по  морозостойкости,  приведенные  в  таблице  1,│

│могут быть снижены для  кладки  из  керамического  кирпича  пластического│

│прессования на одну ступень (кроме п. 2) в следующих случаях:           

    а) для наружных стен с влажным и мокрым режимом помещений, защищенных│

│с внутренней стороны гидроизоляционными или пароизоляционными покрытиями;│

    б) для фундаментов и подземных частей стен зданий  с  тротуарами  или│

отмостками, возводимых в маловлажных грунтах, если уровень грунтовых  вод│

│ниже планировочной отметки земли на 3 м и более.                         

    2.  В   Северной    строительно-климатической    зоне     марки    по

│морозостойкости, приведенные  в  позиции   1  -  2,  повышаются  на  одну│

│ступень, а облицовок зданий - на две ступени, но не выше F100.          

    3.  Марки  по  морозостойкости  каменных  материалов,  приведенные  в

│поз. 3,  применяемых  для  фундаментов,  цоколей и подземных частей стен,│

│следует  повышать  на  одну  ступень,  если  уровень  грунтовых вод  ниже│

│планировочной отметки земли менее чем на 1 м.                            

    4.  Для наружных двухслойных стен  при  плотности  кладки внутреннего

│слоя менее  1400  кг/м3 марки  по  морозостойкости  каменных  материалов,│

приведенные в поз. 1, следует повышать на одну ступень.                 

   5.  По   согласованию   с   заказчиком   требования   по    испытанию│

│на морозостойкость не  предъявляются  к  природным  каменным  материалам,│

│которые   на   опыте   прошлого   строительства    показали   достаточную

│морозостойкость  в аналогичных условиях эксплуатации.                   

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

5.3. Для побережий Северного Ледовитого и Тихого океанов шириной 100 км, не входящих в Северную строительно-климатическую зону, марки по морозостойкости материалов для наружной части стен (при сплошных стенах - на толщину 25 см) и для фундаментов (на всю ширину и высоту) должны быть на одну ступень выше указанных в таблице 1.

Примечание. Определения границ Северной строительно-климатической зоны и ее подзон приведены в СП 131.13330.

 

5.4. Для армирования каменных конструкций в соответствии с СП 63.13330 следует применять:

для сетчатого армирования - арматуру классов А240 и В500;

для продольной и поперечной арматуры, анкеров и связей - арматуру классов А240, А300, В500.

Для закладных деталей и соединительных накладок следует применять сталь в соответствии с СП 16.13330.

 

6. Расчетные характеристики

 

Расчетные сопротивления

 

6.1. Расчетные сопротивления R сжатию кладки на тяжелых растворах из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм, пустотностью до 27% при высоте ряда кладки 50 - 150 мм на тяжелых растворах приведены в таблице 2.

 

Таблица 2

 

┌───────────┬─────────────────────────────────────────────────────────────┐

   Марка   │Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из кирпича всех│

  кирпича    видов и керамических камней со щелевидными вертикальными  

│ или камня │пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 - 150 мм│

                               на тяжелых растворах                    

           ├───────────────────────────────────────────────┬─────────────┤

                         при марке раствора               │при прочности│

                                                            раствора  

           ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┼─────┬───────┤

           │ 200 │ 150 │ 100 │ 75  │ 50  │ 25  │ 10    4  │ 0,2 │нулевой│

├───────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼───────┤

    300    │ 3,9 │ 3,6 │ 3,3 │ 3,0 │ 2,8 │ 2,5 │ 2,2 │ 1,8 │ 1,7 │  1,5 

    250    │ 3,6 │ 3,3 │ 3,0 │ 2,8 │ 2,5 │ 2,2 │ 1,9 │ 1,6 │ 1,5 │  1,3 

   200    │ 3,2 │ 3,0 │ 2,7 │ 2,5 │ 2,2 │ 1,8 │ 1,6 │ 1,4 │ 1,3 │  1,0 

    150    │ 2,6 │ 2,4 │ 2,2 │ 2,0 │ 1,8 │ 1,5 │ 1,3 │ 1,2 │ 1,0 │  0,8 

    125      -  │ 2,2 │ 2,0 │ 1,9 │ 1,7 │ 1,4 │ 1,2 │ 1,1 │ 0,9 │  0,7 

    100      -  │ 2,0 │ 1,8 │ 1,7 │ 1,5 │ 1,3 │ 1,0 │ 0,9 │ 0,8 │  0,6 

     75      -    -  │ 1,5 │ 1,4 │ 1,3 │ 1,1 │ 0,9 │ 0,7 │ 0,6 │  0,5 

     50      -    -    -  │ 1,1 │ 1,0 │ 0,9 │ 0,7 │ 0,6 │ 0,5 │ 0,35 

     35      -    -    -  │ 0,9 │ 0,8 │ 0,7 │ 0,6 │0,45 │ 0,4 │ 0,25 

├───────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴───────┤

    Примечание. Расчетные сопротивления кладки на  растворах  марок от  4│

│до 50 следует  уменьшать,  применяя  понижающие  коэффициенты: 0,85 - для

│кладки на жестких цементных растворах  (без  добавок  извести или глины),│

│легких  и известковых растворах в  возрасте  до 3 мес;  0,9 - для  кладки│

│на  цементных   растворах   (без   извести  или  глины)  с  органическими

│пластификаторами.                                                        

    Уменьшать расчетное сопротивление  сжатию  не  требуется  для  кладки│

│высшего качества - растворный шов выполняется  под  рамку с выравниванием│

│и  уплотнением  раствора  рейкой. В проекте  указывается  марка  раствора│

│для обычной кладки и для кладки повышенного качества.                   

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелого керамического кирпича с вертикальными прямоугольными пустотами шириной 12 - 16 мм и квадратными пустотами сечением 20 x 20 мм, пустотностью до 38% при высоте ряда кладки 77 - 100 мм следует принимать по таблице 2 с понижающими коэффициентами:

на растворе марки 100 и выше - 0,9;

на растворе марок 75, 50 - 0,8;

на растворе марок 25, 10 - 0,75;

на растворах с нулевой прочностью и прочностью до 0,4 МПа (4 кгс/см2) - 0,65;

при пустотности 39 - 48% значения понижающих коэффициентов следует умножать на 0,9.

Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупноформатных камней с вертикальным соединением "паз-гребень" (без заполнения раствором) из керамики шириной до 260 мм, пустотностью до 56% с вертикально расположенными пустотами шириной до 16 мм при высоте ряда кладки до 250 мм устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по таблице 2 с понижающим коэффициентом 0,75 для кладки на растворе М25; 0,85 для кладки на растворе М50 - М75 и 0,9 на растворах М100 и выше.

Расчетные сопротивления R сжатию кладки из полистиролбетонных блоков на клею принимаются по экспериментальным данным.

6.2. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения на тяжелых растворах при высоте ряда кладки 200 - 300 мм приведены в таблице 3.

 

Таблица 3

 

┌───────┬─────────┬───────────────────────────────────────────────────────┐

│ Класс │  Марка       Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки    

│бетона │  блока  │ из ячеистобетонных блоков (автоклавного твердения) на

                │ тяжелых растворах при высоте ряда кладки 200 - 300 мм │

                ├─────────────────────────────────────────┬─────────────┤

                           при марке раствора            │при прочности│

                                                           раствора  

                ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┼─────┬───────┤

                │ 150 │ 100 │ 75  │ 50  │ 25  │ 10    4  │ 0,2 │нулевой│

├───────┼─────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼───────┤

│В15       200   │ 3,8 │ 3,6 │ 3,5 │ 3,3 │ 3,0 │ 2,8 │ 2,5 │ 2,3 │  2,0 

│В12,5     175   │ 3,5 │ 2,9 │ 2,8 │ 2,6 │ 2,4 │ 2,2 │ 2,0 │ 1,8 │  1,7 

│В10       150   │ 3,1 │ 2,9 │ 2,8 │ 2,6 │ 2,4 │ 2,2 │ 2,0 │ 1,8 │  1,5 

│В7,5      100   │ 2,4 │ 2,3 │ 2,2 │ 2,0 │ 1,8 │ 1,7 │ 1,5 │ 1,3 │  1,0 

│В5         75        │ 1,9 │ 1,8 │ 1,7 │ 1,5 │ 1,4 │ 1,2 │ 1,1 │  0,8 

│В3,5       50        │ 1,5 │ 1,4 │ 1,3 │ 1,2 │ 1,0 │ 0,9 │ 0,8 │  0,6 

│В2,5       35                  │ 1,0 │0,95 │0,85 │ 0,7 │ 0,6 │ 0,45 

│В2         25                  │ 0,8 │0,75 │0,65 │0,55 │ 0,5 │ 0,35 

│В1,5       20                  │ 0,6 │0,56 │0,49 │0,41 │0,38 │ 0,26 

├───────┴─────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴───────┤

    Примечания. 1.  Расчетные  сопротивления  сжатию  кладки  на  клеевых

составах устанавливаются по экспериментальным данным.                   

    2. Расчетные сопротивления сжатию кладки  из  ячеистобетонных  блоков│

│принимаются с коэффициентом 0,9:                                        

    для кладки из блоков неавтоклавного твердения;                      

    для кладки на легких растворах;                                     

    для кладки при толщине шва от 15 до 20 мм.                          

    3. При высоте  блоков  150 мм, а также  толщине растворного шва 20 мм│

│и   более    расчетные   сопротивления   кладки   сжатию   принимаются  с

│коэффициентом 0,8.                                                       

    4. Расчетные сопротивления сжатию кладки при  промежуточных  размерах│

│высоты блока от 150 до 200 мм принимаются интерполяцией.                

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.3. Расчетные сопротивления R сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в таблице 4.

 

Таблица 4

 

┌──────────────────┬──────────────────────────────────────────────────────┐

  Марка кирпича   │Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию виброкирпичной

                      кладки на тяжелых растворах при марке раствора   

                  ├──────────┬──────────┬──────────┬──────────┬──────────┤

                     200       150       100        75        50   

├──────────────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤

       300           5,6       5,3       4,8       4,5       4,2   

       250           5,2       4,9       4,4       4,1       3,7   

       200           4,8       4,5       4,0       3,6       3,3   

       150           4,0       3,7       3,3       3,1       2,7   

       125           3,6       3,3       3,0       2,9       2,5   

       100           3,1       2,9       2,7       2,6      2,3   

        75            -        2,5       2,3       2,2       2,0   

├──────────────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┤

    Примечания.  1.  Расчетные  сопротивления  сжатию  кирпичной  кладки,│

вибрированной на вибростолах, принимаются по таблице  4  с  коэффициентом│

│1,05.                                                                   

    2. Расчетные  сопротивления  сжатию  виброкирпичной  кладки  толщиной│

│более 30 см следует принимать по таблице 4 с коэффициентом 0,85.        

    3. Расчетные сопротивления, приведенные  в  таблице  4,  относятся  к

│участкам кладки шириной 40 см и более. В самонесущих и  ненесущих  стенах│

│допускаются  участки  шириной  от  25  до  38  см,  при  этом   расчетные│

│сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8.             

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.4. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов, перечисленных в 2.1, и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 - 1000 мм приведены в таблице 5.

 

Таблица 5

 

┌────────┬──────────┬─────────────────────────────────────────────────────┐

│ Класс    Марка       Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки   

│ бетона │  блока   │ из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и 

                  │блоков из природного камня (пиленых или чистой тески)│

                          при высоте ряда кладки 500 - 1000 мм        

                  ├─────────────────────────────────────────┬───────────┤

                             при марке раствора            при нулевой│

                  ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤ прочности │

                  │ 200 │ 150 │ 100 │ 75  │ 50  │ 25  │ 10  │ раствора 

├────────┼──────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼───────────┤

  В80     1000    │17,9 │17,5 │17,1 │16,8 │16,5 │15,8 │14,5 │   11,3   

│ В62,5     800    │15,2 │14,8 │14,4 │14,1 │13,8 │13,3 │12,3 │    9,4   

  В45      600    │12,8 │12,4 │12,0 │11,7 │11,4 │10,9 │ 9,9 │    7,3   

  В40      500    │11,1 │10,7 │10,3 │10,1 │ 9,8 │ 9,3 │ 8,7 │    6,3   

  В30      400    │ 9,3 │ 9,0 │ 8,7 │ 8,4 │ 8,2 │ 7,7 │ 7,4 │    5,3   

│ В22,5     300    │ 7,5 │ 7,2 │ 6,9 │ 6,7 │ 6,5 │ 6,2 │ 5,7 │    4,4   

  В20      250    │ 6,7 │ 6,4 │ 6,1 │ 5,9 │ 5,7 │ 5,4 │ 4,9 │    3,8   

  В15      200    │ 5,4 │ 5,2 │ 5,0 │ 4,9 │ 4,7 │ 4,3 │ 4,0 │    3,0   

  В12      150    │ 4,6 │ 4,4 │ 4,2 │ 4,1 │ 3,9 │ 3,7 │ 3,4 │    2,4   

  В7,5     100      -  │ 3,3 │ 3,1 │ 2,9 │ 2,7 │ 2,6 │ 2,4 │    1,7   

   В5       75      -    -  │ 2,3 │ 2,2 │ 2,1 │ 2,0 │ 1,8 │    1,3   

   В4       50      -   -  │ 1,7 │ 1,6 │ 1,5 │ 1,4 │ 1,2 │    0,85  

  В2,5      35      -    -    -    -  │ 1,1 │ 1,0 │ 0,9 │    0,6   

   В2       25      -    -    -    -  │ 0,9 │ 0,8 │ 0,7 │    0,5   

├────────┴──────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴───────────┤

    Примечания. 1.  Расчетные  сопротивления  сжатию  кладки  из  крупных

│блоков высотой более 1000 мм принимаются по  таблице  5  с  коэффициентом│

│1,1.                                                                    

    2. Классы бетона следует принимать по ГОСТ Р 53231. За марку  крупных

│бетонных блоков и блоков из природного  камня  следует  принимать  предел│

│прочности на сжатие, МПа, эталонного образца-куба,  испытанного  согласно│

│требованиям ГОСТ 10180 и ГОСТ 8462.                                     

    3. Расчетные  сопротивления  сжатию кладки из крупных бетонных блоков│

│и блоков из природного  камня, растворные  швы  в которой  выполнены  под│

│рамку  с   разравниванием   и   уплотнением  рейкой    чем  указывается│

│в проекте), допускается принимать по таблице 5 с коэффициентом 1,2.     

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.5. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 - 300 мм приведены в таблице 6. Расчетные сопротивления сжатию кладки и другие характеристики кладки из полистиролбетонных блоков определяются по экспериментальным данным.

 

Таблица 6

 

┌──────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────┐

  Марка     Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из сплошных  

  камня   │бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой│

                    тески) при высоте ряда кладки 200 - 300 мм         

          ├───────────────────────────────────────────────┬──────────────┤

                        при марке раствора               │при прочности │

                                                            раствора  

          ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┼──────┬───────┤

          │ 200 │ 150 │ 100 │ 75  │ 50  │ 25  │ 10    4  │ 0,2  │нулевой│

├──────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼──────┼───────┤

  1000    │13,0 │12,5 │12,0 │11,5 │11,0 │10,5 │ 9,5 │ 8,5 │ 8,3    8,0 

   800    │11,0 │10,5 │10,0 │ 9,5 │ 9,0 │ 8,5 │ 8,0 │ 7,0 │ 6,8    6,5 

   600    │ 9,0 │ 8,5 │ 8,0 │ 7,8 │ 7,5 │ 7,0 │ 6,0 │ 5,5 │ 5,3   5,0 

   500    │ 7,8 │ 7,3 │ 6,9 │ 6,7 │ 6,4 │ 6,0 │ 5,3 │ 4,8 │ 4,6    4,3 

   400    │ 6,5 │ 6,0 │ 5,8 │ 5,5 │ 5,3 │ 5,0 │ 4,5 │ 4,0 │ 3,8    3,5 

   300    │ 5,8 │ 4,9 │ 4,7 │ 4,5 │ 4,3 │ 4,0 │ 3,7 │ 3,3 │ 3,1    2,8 

   200    │ 4,0 │ 3,8 │ 3,6 │ 3,5 │ 3,3 │ 3,0 │ 2,8 │ 2,5 │ 2,3    2,0 

   150    │ 3,3 │ 3,1 │ 2,9 │ 2,8 │ 2,6 │ 2,4 │ 2,2 │ 2,0 │ 1,8    1,5 

   100    │ 2,5 │ 2,4 │ 2,3 │ 2,2 │ 2,0 │ 1,8 │ 1,7 │ 1,5 │ 1,3    1,0 

    75      -    -  │ 1,9 │ 1,8 │ 1,7 │ 1,5 │ 1,4 │ 1,2 │ 1,1    0,8 

    50      -    -  │ 1,5 │ 1,4 │ 1,3 │ 1,2 │ 1,0 │ 0,9 │ 0,8    0,6 

    35      -    -    -    -  │ 1,0 │0,95 │0,85 │ 0,7 │ 0,6  │ 0,45 

    25      -    -    -    -  │ 0,8 │0,75 │0,65 │0,55 │ 0,5  │ 0,35 

    15      -    -    -    -    -  │ 0,5 │0,45 │0,38 │ 0,35 │ 0,25 

├──────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴──────┴───────┤

    Примечания.  1.   Расчетные   сопротивления   кладки   из    сплошных

│шлакобетонных камней, изготовленных  с  применением  шлаков  от  сжигания│

│бурых и смешанных углей, следует принимать по таблице 6  с  коэффициентом│

│0,8.                                                                    

    2. Гипсобетонные камни допускается применять только для  кладки  стен│

│со сроком службы 25 лет (см. 5.3); при этом расчетное сопротивление  этой│

│кладки следует принимать по таблице 6 с коэффициентами: 0,7 - для  кладки│

│наружных стен в зонах с сухим климатом, 0,5 - в прочих зонах; 0,8  -  для

│внутренних стен.                                                        

    Климатические зоны принимаются в соответствии с СП 50.13330.        

    3. Расчетные сопротивления кладки  из  бетонных  и  природных  камней│

│марки 150 и  выше  с  ровными  поверхностями  и  допусками  по  размерам,│

│не превышающими +/- 2 мм, при  толщине  растворных  швов  не  более 5 мм,│

│выполненных на цементных пастах, клеевых составах, допускается  принимать│

│по таблице 6 с коэффициентом 1,3.                                        

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.6. Расчетные сопротивления сжатию R кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью до 25% при высоте ряда кладки 200 - 300 мм приведены в таблице 7.

 

Таблица 7

 

┌─────────┬───────────────────────────────────────────────────────────────┐

  Марка     Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из бетонных  

  камня  │камней пустотностью до 25% при высоте ряда кладки 200 - 300 мм │

         ├───────────────────────────────────────────────┬───────────────┤

                       при марке раствора               │ при прочности │

                                                           раствора   

         ├───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┼───────┬───────┤

           100    75     50     25     10      4     0,2  │нулевой│

├─────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┤

   150     2,7    2,6    2,4    2,2    2,0    1,8    1,7    1,3 

   125     2,4    2,3    2,1    1,9    1,7    1,6    1,4    1,1 

   100     2,0    1,8    1,7    1,6    1,4    1,3    1,1    0,9 

    75     1,6    1,5    1,4    1,3    1,1    1,0    0,9    0,7 

    50     1,2  │ 1,15    1,1    1,0    0,9    0,8    0,7    0,5 

    35      -     1,0    0,9    0,8    0,7    0,6  │ 0,55    0,4 

    25      -      -     0,7  │ 0,65  │ 0,55    0,5  │ 0,45    0,3 

    15      -      -      -   │ 0,45    0,4  │ 0,35    0,3    0,2 

├─────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┤

    Примечание.  Расчетные  сопротивления  сжатию  кладки  из  пустотелых

│шлакобетонных камней, изготовленных  с  применением  шлаков  от  сжигания│

│бурых и смешанных углей, а  также  кладки  из  гипсобетонных,  пустотелых│

│камней следует снижать в соответствии с примечаниями 1 и 2 к таблице 6. 

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

Расчетное сопротивление сжатию R кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью от 25 до 40% следует принимать по таблице 7 с учетом коэффициентов:

на растворе марки 50 и выше - 0,8;

на растворе марки 25 - 0,7;

на растворе марки 10 и ниже - 0,6.

6.7. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в таблице 8.

 

Таблица 8

 

┌───────────────────┬─────┬───────────────────────────────────────────────┐

    Вид кладки     │Марка│ Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки │

                   камня│из природных каней низкой прочности правильной │

                                формы (пиленых и чистой тески)        

                        ├─────────────────────────────┬─────────────────┤

                             при марке раствора        при прочности 

                                                         раствора    

                        ├─────────┬─────────┬─────────┼─────────┬───────┤

                           25       10        4       0,2   │нулевой│

├───────────────────┼─────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼───────┤

│1. Из природных    │ 25     0,6     0,45     0,35      0,3     0,2 

│камней при высоте  │ 15     0,4     0,35     0,25      0,2   │ 0,13 

│ряда до 150 мм     │ 10     0,3     0,25      0,2     0,18     0,1 

                     7    0,25      0,2     0,18     0,15   │ 0,07 

├───────────────────┼─────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼───────┤

│2. То же, при      │ 10    0,38     0,33     0,28     0,25     0,2 

│высоте ряда          7    0,28     0,25     0,23      0,2   │ 0,12 

│200 - 300 мм         4      -      0,15     0,14     0,12   │ 0,08 

└───────────────────┴─────┴─────────┴─────────┴─────────┴─────────┴───────┘

 

6.8. Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в таблице 9.

 

Таблица 9

 

┌────────┬────────────────────────────────────────────────────────────────┐

│ Марка       Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию бутовой кладки     

│рваного │                       из рваного бута                         

│бутового├───────────────────────────────────────────────┬────────────────┤

│ камня                при марке раствора               │ при прочности 

                                                           раствора   

        ├───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┼────────┬───────┤

          100    75     50     25     10      4     0,2   │нулевой│

├────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤

│ 1000     2,5    2,2    1,8    1,2    0,8    0,5    0,4   │ 0,33 

  800     2,2    2,0    1,6    1,0    0,7    0,45 │  0,33  │ 0,28 

  600     2,0    1,7    1,4    0,9    0,65 │  0,4    0,3   │ 2,2  

  500     1,8    1,5    1,3    0,85 │  0,6    0,38 │  0,27  │ 0,18 

  400     1,5    1,3    1,1    0,8    0,55 │  0,33 │  0,23  │ 0,15 

  300     1,3    1,15 │  0,95 │  0,7    0,5    0,3    0,2   │ 0,12 

  200     1,1    1,0    0,8    0,6    0,45 │  0,28 │  0,18  │ 0,08 

  150     0,9    0,8    0,7    0,55 │  0,4    0,25 │  0,17  │ 0,07 

  100     0,75 │  0,7    0,6    0,5    0,35 │  0,23 │  0,15  │ 0,05 

   50      -      -     0,45 │  0,35 │  0,25 │  0,2    0,13  │ 0,03 

   35      -      -     0,36 │  0,29 │  0,22 │  0,18 │  0,12  │ 0,02 

   25      -      -     0,3    0,25 │  0,2    0,15 │  0,1   │ 0,02 

├────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴────────┴───────┤

    Примечания. 1. Приведенные в таблице 9  расчетные  сопротивления  для

│бутовой кладки даны в возрасте 3 мес для марок раствора 4  и  более.  При│

этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в  возрасте│

│28 дн. расчетные сопротивления, приведенные  в  таблице  9 для  растворов│

│марки 4 и более, следует принимать с коэффициентом 0,8.                 

    2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления,│

принятые в таблице 9, следует умножать на коэффициент 1,5.              

    3. Расчетные  сопротивления  бутовой  кладки  фундаментов, засыпанных│

│со всех сторон грунтом, допускается повышать: при  кладке  с  последующей│

│засыпкой пазух котлована грунтом - на 0,1  МПа,  при  кладке  в  траншеях│

│"враспор" с нетронутым грунтом и при надстройках - на 0,2 МПа.          

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.9. Расчетные сопротивления R сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в таблице 10.

 

Таблица 10

 

┌─────────────────────────┬───────────────────────────────────────────────┐

     Вид бутобетона          Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию    

                         │бутобетона (невибрированного) при классе бетона│

                         ├──────┬───────┬───────┬───────┬────────┬───────┤

                         │ В15  │ В12,5 │  В10  │ В7,5    В3,5  │ В2,5 

├─────────────────────────┼──────┼───────┼───────┼───────┼────────┼───────┤

│С рваным бутовым камнем                                           

│марки:                                                            

│ 200 и выше                4     3,5     3     2,5    2,0     1,7 

│ 100                       -      -      -     2,2    1,8     1,5 

│ 50 или с кирпичным боем │  -      -      -     2,0    1,7     1,3 

├─────────────────────────┴──────┴───────┴───────┴───────┴────────┴───────┤

    Примечание.  При  вибрировании  бутобетона   расчетные  сопротивления│

│сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.                          

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.10. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25%) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по таблице 2 с коэффициентами:

на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа - 0,8;

на растворах марок 4, 10, 25 и выше - соответственно 0,85, 0,9 и 1.

6.11. Расчетные сопротивления сжатию кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по таблицам 2 и 6, при высоте ряда от 300 до 500 мм - по интерполяции между значениями, принятыми по таблицам 5 и 6.

6.12. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в таблицах 2 - 10, следует умножать на коэффициенты условий работы , равные:

а) 0,8 - для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;

б) 0,6 - для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, не армированных сетчатой арматурой;

в) 1,1 - для блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня ;

0,9 - для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;

0,8 - для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов;

0,7 - для кладки из блоков и камней из неавтоклавных ячеистых бетонов;

г) 1,15 - для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);

д) 0,85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;

е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - на коэффициенты условий работы  по таблице 34.

6.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по таблице 5 с коэффициентами:

    0,9  при пустотности блоков  ;= 5%;

    0,5   "       "        "     ;= 25%;

    0,25  "       "        "     ;= 45%,

где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.

Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.

6.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в таблицах 5, 6 и 8, следует принимать с коэффициентами:

0,8 - для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);

0,7 - для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).

6.15. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по таблице 8 с коэффициентами:

0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;

0,5 - то же, в прочих зонах;

0,8 - для кладки внутренних стен.

Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.

6.16. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению , растяжению при изгибе  и главным растягивающим напряжениям при изгибе , срезу  при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в таблице 11.

 

Таблица 11

 

┌─────────────────────────┬─────────┬─────────────────────────────────────┐

    Вид напряженного     Обозначе-   Расчетные сопротивления R, МПа,  

        состояния        ния            кладки из сплошных камней     

                                  │ на цементно-известковых, цементно- 

                                    глиняных и известковых растворах  

                                     осевому растяжению, растяжению   

                                       при изгибе, срезу и главным    

                                  │растягивающим напряжениям при изгибе │

                                       при расчете сечений кладки,    

                                      проходящих по горизонтальным    

                                           и вертикальным швам        

                                  ├────────────────────────┬────────────┤

                                     при марке раствора       при    

                                  ├─────────┬────┬────┬────┤ прочности 

                                  │50 и выше│ 25 │ 10 │ 4  │раствора 0,2│

├─────────────────────────┼─────────┼─────────┼────┼────┼────┼────────────┤

│А. Осевое растяжение        R                                     

│1. По неперевязанному        t      0,08   │0,05│0,03│0,01│   0,005   

│сечению для кладки всех                                           

│видов (нормальное                                                 

│сцепление; рисунок 1)                                             

│2. По перевязанному                                                

│сечению (рисунок 2):                                              

│ а) для кладки из камней │           0,16   │0,11│0,05│0,02│    0,01   

│правильной формы                                                  

│ б) для бутовой кладки              0,12   │0,08│0,04│0,02│    0,01   

│Б. Растяжение при изгибе │R   (R  )                                

│3. По неперевязанному    tb   tw  0,12   │0,08│0,04│0,02│    0,01   

│сечению для кладки всех                                          

│видов и по косой штробе                                           

│(главные растягивающие                                            

│напряжения при изгибе)                                            

│4. По перевязанному                                               

│сечению (рисунок 3):                                              

│ а) для кладки из камней │           0,25   │0,16│0,08│0,04│    0,02   

│правильной формы                                                 

│ б) для бутовой кладки              0,18   │0,12│0,06│0,03│   0,015   

│В. Срез                     R                                     

│5. По неперевязанному        sq     0,16   │0,11│0,05│0,02│    0,01   

│сечению для кладки всех                                           

│видов (касательное                                                

│сцепление)                                                        

│6. По перевязанному                 0,24   │0,16│0,08│0,04│    0,02   

│сечению для бутовой                                               

│кладки                                                            

├─────────────────────────┴─────────┴─────────┴────┴────┴────┴────────────┤

    Примечания. 1. Расчетные  сопротивления  отнесены  ко  всему  сечению│

│разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе)│

│направлению усилия.                                                      

    2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в таблице 11,  следует│

│принимать с коэффициентами:                                             

    для кирпичной  кладки с  вибрированием  на  вибростолах  при  расчете│

│на особые воздействия - 1,4;                                            

     для  вибрированной  кирпичной  кладки   из   керамического   кирпича│

│пластического  прессования, а  также  для  обычной  кладки  из  дырчатого│

│и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней - 1,25;                 

    для невибрированной кирпичной кладки на жестких  цементных  растворах│

│без добавки глины или извести - 0,75;                                   

    для кладки из полнотелого и  пустотелого  силикатного  кирпича - 0,7,│

│а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных)│

│песков - по экспериментальным данным;                                   

    для зимней кладки, выполняемой  способом  замораживания, - по таблице│

│33.                                                                      

    При  расчете   по  раскрытию   трещин   по  формуле  (33)   расчетные

│сопротивления растяжению  при изгибе R   для  всех  видов  кладки следует│

                                      tb                                 

│принимать по таблице 11 без учета коэффициентов,  указанных  в  настоящем│

примечании.                                                             

    3. При отношении глубины  перевязки кирпича (камня) правильной  формы│

│к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому

│растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным  сечениям  принимаются│

равными  величинам,  указанным  в  таблице 11,   умноженным  на  значения│

│отношения глубины перевязки к высоте ряда.                              

    4.   Расчетные     сопротивления     кладки    из     ячеистобетонных

│и  полистиролбетонных  блоков  на  клеевых  составах   для   всех   видов│

│напряженного состояния, приведенных в столбце 1 таблицы 11,  определяются│

│по экспериментальным данным.                                            

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

 

Рисунок 1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению

 

 

Рисунок 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению

 

 

Рисунок 3. Растяжение кладки при изгибе

по перевязанному сечению

 

6.17. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению , растяжению при изгибе , срезу  и главным растягивающим напряжениям при изгибе  при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в таблице 11.

 

Таблица 12

 

┌────────────────────┬───────┬────────────────────────────────────────────┐

  Вид напряженного  Обозна-   Расчетные сопротивления R, МПа, кладки  

     состояния      чение  │из кирпича и камней правильной формы осевому

                           │ растяжению, растяжению при изгибе, срезу и │

                           │главным растягивающим напряжениям при изгибе│

                           │при расчете кладки по перевязанному сечению,│

                           │проходящему по кирпичу или камню, при марке │

                                             изделия                  

                           ├────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┤

                           │200 │150 │100 │ 75 │ 50 │ 35 │ 25 │ 15 │ 10 │

├────────────────────┼───────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤

│1. Осевое растяжение│   R   │0,25│0,2 │0,18│0,13│0,1 │0,08│0,06│0,05│0,03│

                        t                                     

├────────────────────┼───────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤

│2. Растяжение при     R    │0,4 │0,3 │0,25│0,2 │0,16│0,12│0,1 │0,07│0,05│

│изгибе и главные       tb                                     

│растягивающие       │ (R                                       

│напряжения             tw) │                                   

├────────────────────┼───────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┼────┤

│3. Срез               R    │1,0 │0,8 │0,65│0,55│0,4 │0,3 │0,2 │0,14│0,09│

                       sq                                     

├────────────────────┴───────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┤

    Примечания. 1.  Расчетные   сопротивления   осевому   растяжению  R ,│

                                                                       t │

│растяжению  при   изгибе   R   и  главным  растягивающим напряжениям  R 

                            tb                                         tw

│отнесены ко всему сечению разрыва кладки.                               

    2.  Расчетные  сопротивления  срезу  по  перевязанному   сечению  R 

                                                                       sq

│отнесены только к площади сечения  кирпича  или  камня  (площади  сечения│

│нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.                    

    3. Расчетные сопротивления  кладки  из  крупноформатных  поризованных

│камней,  полистиролбетонных  блоков  определяются  по   экспериментальным

│данным с учетом вариативности свойств (анизотропии).                    

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.18. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению , главным растягивающим напряжениям  и растяжению при изгибе  приведены в таблице 13.

 

Таблица 13

 

┌────────────────────────┬───────┬────────────────────────────────────────┐

    Вид напряженного    Обозна-    Расчетные сопротивления R, МПа,    

       состояния        чение  │ бутобетона осевому растяжению, главным │

                               │ растягивающим напряжениям и растяжению │

                                     при изгибе при классе бетона     

                               ├──────┬──────┬──────┬─────┬──────┬──────┤

                               │ В15  │В12,5 │ В7,5 │ В5  │ В3,5 │ В2,5 │

├────────────────────────┼───────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┤

│1. Осевое растяжение      R    │ 0,2  │ 0,18 │ 0,16 │0,14 │ 0,12 │ 0,1 

│и главные растягивающие │   t                                     

│напряжения                R                                      

                           tw                                    

                                                                 

│2. Растяжение при изгибе│  R    │ 0,27 │ 0,25 │ 0,23 │ 0,2 │ 0,18 │ 0,16 │

                           tb                                    

└────────────────────────┴───────┴──────┴──────┴──────┴─────┴──────┴──────┘

 

6.19. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

6.20. Расчетные сопротивления арматуры , принимаемые в соответствии с СП 63.13330, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы , приведенные в таблице 14.

 

Таблица 14

 

┌──────────────────────────────────────────┬──────────────────────────────┐

       Вид армирования конструкций        │ Коэффициенты условий работы 

                                          │ гамма   для арматуры классов │

                                                cs                     

                                          ├─────────┬──────────┬─────────┤

                                            А240      А300     В500  

├──────────────────────────────────────────┼─────────┼──────────┼─────────┤

│1. Сетчатое армирование                     0,75       -        0,6  

│2. Продольная арматура в кладке:                                     

│ а) продольная арматура растянутая          0,8       0,9       0,7  

│ б) то же, сжатая                           0,85      0,7       0,6  

│ в) отогнутая арматура и хомуты             0,8       0,8       0,6  

│3. Анкеры и связи в кладке:                                          

│ а) на растворе марки 25 и выше             0,9       0,9       0,8  

│ б) на растворе марки 10 и ниже             0,5       0,5       0,6  

├──────────────────────────────────────────┴─────────┴──────────┴─────────┤

    Примечания.  1.  При  применении  других   видов  арматурных   сталей│

│расчетные сопротивления принимаются не выше,  чем  для  арматуры  классов│

│А300 или соответственно В500.                                           

    2. При расчете зимней  кладки,  выполненной  способом  замораживания,│

│расчетные  сопротивления  арматуры  при  сетчатом   армировании   следует│

│принимать  с  дополнительным   коэффициентом  условий  работы   гамма   ,

                                                                     cs1 │

приведенным в таблице 34.                                               

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

Модули упругости и деформаций кладки при кратковременной

и длительной нагрузке, упругие характеристики кладки,

деформации усадки, коэффициенты линейного

расширения и трения

 

6.21. Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки  при кратковременной нагрузке должен приниматься равным:

для неармированной кладки

 

; (1)

 

для кладки с продольным армированием

 

. (2)

 

В формулах (1) и (2)  - упругая характеристика кладки, принимается по таблице 16.

Модуль упругости кладки с сетчатым армированием принимается таким же, как для неармированной кладки.

Для кладки с продольным армированием упругую характеристику следует принимать такой же, как для неармированной кладки;  - временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки, определяемое по формуле

 

, (3)

 

где k - коэффициент, принимаемый по таблице 15;

R - расчетные сопротивления сжатию кладки, принимаемые по таблицам 2 - 10 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также в 6.10 - 6.15.

 

Таблица 15

 

┌───────────────────────────────────────────────────────────┬─────────────┐

                         Вид кладки                        │Коэффициент k│

├───────────────────────────────────────────────────────────┼─────────────┤

│1. Из кирпича и камней всех видов, из крупных блоков,           2,0    

│рваного бута и бутобетона, кирпичная вибрированная                     

│2. Из крупных и мелких блоков из ячеистых бетонов               2,2    

└───────────────────────────────────────────────────────────┴─────────────┘

 

Таблица 16

 

┌───────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐

                Вид кладки                 │Упругая характеристика альфа │

                                           ├─────────────────┬───────────┤

                                              при марках        при   

                                               раствора     │ прочности │

                                                            │ раствора 

                                           ├────────┬────┬───┼───┬───────┤

                                           │25 - 200│ 10 │ 4 │0,2│нулевой│

├───────────────────────────────────────────┼────────┼────┼───┼───┼───────┤

│1. Из крупных блоков, изготовленных          1500  │1000│750│750│  500 

│из тяжелого и крупнопористого бетона                               

│на тяжелых заполнителях и из тяжелого                              

│природного камня (гамма  ;= 1800 кг/м3)                             

│2. Из камней, изготовленных из тяжелого      1500  │1000│750│500│  350 

│бетона, тяжелых природных камней и бута                            

│3. Из крупных блоков, изготовленных          1000  │ 750│500│500│  350 

│из бетона на пористых заполнителях                                 

│и поризованного, крупнопористого бетона                            

│на легких заполнителях, плотного                                   

│силикатного бетона и из легкого природного │                        

│камня                                                              

│4. Из крупных блоков, изготовленных                                

│из ячеистых бетонов:                                               

│ автоклавных                                  750  │ 750│500│500│  350 

│ неавтоклавных                                500  │ 500│350│350│  350 

│5. Из камней, изготовленных из ячеистых                            

│бетонов:                                                           

│ автоклавных                                  750  │ 500│350│350│  200 

│ неавтоклавных                                500  │ 350│200│200│  200 

│6. Из керамических камней (кроме             1200  │1000│750│500│  350 

│крупноформатных)                                                   

│7. Из кирпича керамического пластического    1000  │ 750│500│350│  200 

│прессования полнотелого и пустотелого,                             

│из пустотелых силикатных камней, из камней,│                        

изготовленных из бетона на пористых                                

заполнителях и поризованного, из легких                            

│природных камней                                                   

│8. Из кирпича силикатного полнотелого         750  │ 500│350│350│  200 

│и пустотелого                                                      

│9. Из кирпича керамического полусухого        500  │ 500│350│350│  200 

│прессования полнотелого и пустотелого                              

├───────────────────────────────────────────┴────────┴────┴───┴───┴───────┤

    Примечания. 1. При определении коэффициентов продольного  изгиба  для

│элементов  с  гибкостью l /i  ;= 28   или  отношением l /h  ;= 8  (см. 7.2)│

                         0                            0                 

│допускается принимать  величины упругой характеристики кладки  из кирпича│

│всех видов как из кирпича пластического прессования.                    

    2. Приведенные  в  таблице  16  (позиции  7  -  9)  значения  упругой│

│характеристики    альфа    для    кирпичной    кладки    распространяются│

│на виброкирпичные панели и блоки.                                        

    3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной альфа = 2000.│

    4. Для кладки на легких  растворах  значения  упругой  характеристики│

│альфа следует принимать по таблице 16 с коэффициентом 0,7.              

    5.   Упругие   характеристики   кладки   из     природных     камней,│

полистиролбетонных блоков допускается уточнять по специальным  указаниям,│

составленным  на   основе   результатов   экспериментальных  исследований│

│и утвержденным в установленном порядке.                                 

    6. Для  кладки  из крупноформатных камней альфа следует принимать как│

│для керамических камней с коэффициентом 0,7.                            

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

Упругую характеристику кладки с сетчатым армированием следует определять по формуле

 

. (4)

 

В формулах (2) и (4)  - временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки из кирпича или камней при высоте ряда не более 150 мм, определяемое по формулам:

для кладки с продольной арматурой

 

; (5)

 

для кладки с сетчатой арматурой

 

; (6)

 

 - процент армирования кладки;

для кладки с продольной арматурой

 

,

 

где  и  - соответственно площади сечения арматуры и кладки, для кладки с сетчатой арматурой  определяется по 7.31;

 - нормативные сопротивления арматуры в армированной кладке, принимаемые для сталей классов А240 и А300 в соответствии с СП 63.13330, а для стали класса В500 - с коэффициентом условий работы 0,6 также по СП 63.13330.

6.22. Модуль деформаций кладки E должен приниматься:

а) при расчете конструкций по прочности для определения усилий в кладке при знакопеременных и малоцикловых нагружениях (для определения усилий в затяжках сводов, в слоях сжатых многослойных сечений, усилий, вызываемых температурными деформациями, при расчете кладки над рандбалками или под распределительными поясами) по формуле

 

, (7)

 

где  - модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки, определяемый по формулам (1) и (2).

б) при определении деформаций кладки от продольных или поперечных сил, усилий в статически неопределимых рамных системах, в которых элементы конструкций из кладки работают совместно с элементами из других материалов, периода колебаний каменных конструкций, жесткости конструкций по формуле

 

. (7а)

 

6.23. Для нелинейных расчетов относительные деформации кладки  при кратковременной нагрузке могут определяться при любых напряжениях по формуле

 

. (8)

 

При зависимости между напряжениями и деформациями по формуле (8) тангенциальный модуль деформаций определяется по формуле

 

. (8а)

 

6.24. Относительная деформация кладки с учетом ползучести определяется по формуле

 

, (9)

 

где  - напряжение, при котором определяется ;

 - коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки:

 - для кладки из керамических камней, в том числе крупноформатных, с вертикальными щелевидными пустотами (высота камня от 138 до 220 мм);

 - для кладки из керамического кирпича пластического и полусухого прессования;

 - для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из тяжелого бетона;

 - для кладки из силикатного кирпича и камней полнотелых и пустотелых, а также из камней, изготовленных из бетона на пористых заполнителях или поризованного и силикатных крупных блоков;

 - для кладки из мелких и крупных блоков или камней, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов;

 - то же, из неавтоклавных ячеистых бетонов и полистиролбетонов.

6.25. Модуль упругости кладки  при постоянной и длительной нагрузке с учетом ползучести следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползучести .

6.26. Модуль упругости и деформаций кладки из природных камней допускается принимать на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.

6.27. Деформации усадки кладки из керамического кирпича и керамических камней, в том числе крупноформатных, не учитываются.

Деформации усадки следует принимать для кладок:

из кирпича, камней, мелких и крупных блоков, изготовленных на силикатном или цементном вяжущем, - ;

из камней и блоков, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и вторичных продуктах обогащения различных руд, - ;

то же, из автоклавных бетонов на золе - .

6.28. Модуль сдвига кладки следует принимать равным , где  - модуль упругости при сжатии.

6.29. Величины коэффициентов линейного расширения кладки следует принимать по таблице 17.

 

Таблица 17

 

┌─────────────────────────────────────────────────────────────┬───────────┐

                       Материал кладки                       │Коэффициент│

                                                             │ линейного │

                                                             │расширения │

                                                               кладки  

                                                               альфа , 

                                                                    t  

                                                                   -1  

                                                               град    

├─────────────────────────────────────────────────────────────┼───────────┤

│1. Кирпич керамический полнотелый, пустотелый и керамические │ 0,000005 

│камни                                                                  

│2. Кирпич силикатный, камни и блоки бетонные и бутобетон     │ 0,00001  

│3. Природные камни, камни и блоки из ячеистых бетонов        │ 0,000008 

├─────────────────────────────────────────────────────────────┴───────────┤

    Примечание. Величины  коэффициентов  линейного  расширения для кладки│

│из полистиролбетонов и других материалов допускается принимать по опытным

│данным.                                                                 

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

6.30. Коэффициент трения  следует принимать по таблице 18.

 

Таблица 18

 

┌──────────────────────────────────────────────────┬──────────────────────┐

                     Материал                       Коэффициент трения 

                                                    мю   при состоянии 

                                                      тр               

                                                       поверхности     

                                                  ├───────────┬──────────┤

                                                     сухом   │ влажном 

├──────────────────────────────────────────────────┼───────────┼──────────┤

│1. Кладка по кладке или бетону                       0,7        0,6   

│2. Дерево по кладке или бетону                       0,6        0,5   

│3. Сталь по кладке или бетону                        0,45       0,35  

│4. Кладка и бетон по песку или гравию                0,6        0,5   

│5. То же, по суглинку                                0,55       0,4   

│6. То же, по глине                                   0,5        0,3   

└──────────────────────────────────────────────────┴───────────┴──────────┘

 

7. Расчет элементов конструкций по предельным состояниям

первой группы (по несущей способности)

 

Центрально-сжатые элементы

 

7.1. Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле

 

, (10)

 

где N - расчетная продольная сила;

R - расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по таблицам 2 - 10;

 - коэффициент продольного изгиба, определяемый по 7.2;

A - площадь сечения элемента;

 - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и определяемый по формуле (16) при .

При меньшем размере прямоугольного поперечного сечения элементов h  ;= 30 см (или с меньшим радиусом инерции элементов любого сечения i  ;= 8,7 см) коэффициент  следует принимать равным единице.

7.2. Коэффициент продольного изгиба  для элементов постоянного по длине сечения следует принимать по таблице 19 в зависимости от гибкости элемента

 

 (11)

 

или прямоугольного сплошного сечения при отношении

 

 (12)

 

и упругой характеристики кладки , принимаемой по таблице 17, а для кладки с сетчатым армированием - по формуле (4).

В формулах (11) и (12):

 - расчетная высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям 7.3;

i - наименьший радиус инерции сечения элемента;

h - меньший размер прямоугольного сечения.

 

Таблица 19

 

┌────────────────┬────────────────────────────────────────────────────────┐

    Гибкость         Коэффициент продольного изгиба фи при упругих     

                              характеристиках кладки альфа             

├───────┬────────┼───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬────────┤

│лямбда │лямбда  │ 1500  │ 1000    750    500    350    200    100  

      h│      i │                                                 

├───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┤

   4      14   │ 1     │ 1     │ 1     │ 0,98  │ 0,94  │ 0,9     0,82 

   6      21   │ 0,98  │ 0,96  │ 0,95  │ 0,91  │ 0,88  │ 0,81    0,68 

   8      28   │ 0,95  │ 0,92  │ 0,9   │ 0,85  │ 0,8   │ 0,7     0,54 

  10      35   │ 0,92  │ 0,88  │ 0,84  │ 0,79  │ 0,72  │ 0,6     0,43 

  12      42   │ 0,88  │ 0,84  │ 0,79  │ 0,72  │ 0,64  │ 0,51    0,34 

  14      49   │ 0,85  │ 0,79  │ 0,73  │ 0,66  │ 0,57  │ 0,43    0,28 

  16      56   │ 0,81  │ 0,74  │ 0,68  │ 0,59  │ 0,5   │ 0,37    0,23 

  18      63   │ 0,77    0,7  │ 0,63  │ 0,53  │ 0,45  │ 0,32     -   

  22      76   │ 0,69  │ 0,61  │ 0,53  │ 0,43  │ 0,35  │ 0,24     -   

  26      90   │ 0,61  │ 0,52  │ 0,45  │ 0,36  │ 0,29  │ 0,2      -   

  30     104   │ 0,53  │ 0,45  │ 0,39  │ 0,32  │ 0,25  │ 0,17     -   

  34     118   │ 0,44  │ 0,38  │ 0,32  │ 0,26  │ 0,21  │ 0,14     -   

  38     132   │ 0,36  │ 0,31  │ 0,26  │ 0,21  │ 0,17  │ 0,12     -   

  42     146   │ 0,29  │ 0,25  │ 0,21  │ 0,17  │ 0,14  │ 0,09     -   

  46     160   │ 0,21  │ 0,18  │ 0,16  │ 0,13  │ 0,1   │ 0,07     -   

  50     173   │ 0,17  │ 0,15  │ 0,13  │ 0,1   │ 0,08  │ 0,05     -   

  54     187   │ 0,13  │ 0,12  │ 0,1   │ 0,08  │ 0,06  │ 0,04     -   

├───────┴────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴────────┤

    Примечания. 1. Коэффициент фи при промежуточных  величинах  гибкостей│

│определяется интерполяцией.                                             

    2. Коэффициент  фи  для  отношений  лямбда ,  превышающих  предельные│

                                              h                         

│(9.16 - 9.20),  следует  принимать  при  определении  фи  (7.7)  в случае│

                                                        c               

│расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами.            

    3. Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик,│

определяемые по формуле (4), могут быть менее 200.                      

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

7.3. Расчетные высоты стен и столбов  при определении коэффициентов продольного изгиба  в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:

а) при неподвижных шарнирных опорах  (рисунок 4, а);

б) при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий , для многопролетных зданий  (рисунок 4, б);

в) для свободно стоящих конструкций  (рисунок 4, в);

г) для конструкций с частично защемленными опорными сечениями - с учетом фактической степени защемления, но не менее , где H - расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами, при железобетонных горизонтальных опорах - расстояние между ними в свету.

 

 

а - шарнирно опертых на неподвижные опоры;

б - защемленных внизу и имеющих верхнюю упругую опору;

в - свободно стоящих

 

Рисунок 4. Коэффициенты  и  по высоте

сжатых стен и столбов

 

Примечания. 1. При жестких опорах (см. 9.7) и заделке в стены сборных железобетонных перекрытий принимается , а при монолитных железобетонных перекрытиях, опираемых на стены по четырем сторонам, .

2. Если нагрузкой является только собственная масса элемента в пределах рассчитываемого участка, то расчетную высоту  сжатых элементов, указанную в 7.3, следует уменьшить путем умножения на коэффициент 0,75.

 

7.4. Значения коэффициентов  и  для стен и столбов, опирающихся на шарнирные неподвижные опоры, с расчетной высотой  (см. 7.3) при расчете сечений, расположенных в средней трети высоты , следует принимать постоянными, равными расчетным значениям  и , определенным для данного элемента. При расчете сечений на участках в крайних третях  коэффициенты  и  увеличиваются по линейному закону до единицы на опоре (рисунок 4, а).

Для стен и столбов, имеющих нижнюю защемленную и верхнюю упругую опоры, при расчете сечений нижней части стены или столба до высоты 0,7H принимаются расчетные значения  и , а при расчете сечений верхней части стены или столба значения  и  для этих сечений увеличиваются до единицы по линейному закону (рисунок 4, б).

Для свободно стоящих стен и столбов при расчете сечений в их нижней части (до высоты 0,5H) принимаются расчетные значения  и , а в верхней половине значения  и  увеличиваются до единицы по линейному закону (рисунок 4, в).

В месте пересечения продольной и поперечной стен, при условии их надежного взаимного соединения, коэффициенты  и  разрешается принимать равными 1. На расстоянии H от пересечения стен коэффициенты  и  определяются по 7.1 - 7.3. Для промежуточных вертикальных участков коэффициенты  и  принимаются интерполяцией.

7.5. В стенах, ослабленных проемами, при расчете простенков коэффициент  принимается по гибкости стены.

Для узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, производится также расчет простенка в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка принимается равной высоте проема.

7.6. Для ступенчатых стен и столбов, верхняя часть которых имеет меньшее поперечное сечение, коэффициенты  и  определяются:

а) при опирании стен (столбов) на неподвижные шарнирные опоры - по высоте  (H - высота стены или столба согласно 7.3) и наименьшему сечению, расположенному в средней трети высоты H;

б) при упругой верхней опоре или при ее отсутствии - по расчетной высоте , определенной согласно 7.3, и сечению у нижней опоры, а при расчете верхнего участка стены (столба) высотой  - по расчетной высоте  и поперечному сечению этого участка;  определяется так же, как , но при .

 

Внецентренно сжатые элементы

 

7.7. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле

 

, (13)

 

где  - площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рисунок 5), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы площади  определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения:

 

, (14)

 

. (15)

 

 

Рисунок 5. Внецентренное сжатие

 

В формулах (13) - (15):

R - расчетное сопротивление кладки сжатию;

A - площадь сечения элемента;

h - высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;

 - эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;

 - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента  (см. 7.2, 7.3) по таблице 19;

 - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента H по таблице 18 в плоскости действия изгибающего момента при отношении

 

 

или гибкости

 

,

 

где  и  - высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения  в плоскости действия изгибающего момента.

Для прямоугольного сечения .

Для таврового сечения (при ) допускается приближенно принимать  и , где y - расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета; b - ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета.

При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рисунок 6) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба  следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях

 

 или 

 

и  или ,

 

где  и  - высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента;

;  и ;  - высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;

 - коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в таблице 20;

 - коэффициент, определяемый по формуле

 

, (16)

 

где  - расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

 - коэффициент, принимаемый по таблице 21;

 - эксцентриситет от действия длительных нагрузок.

 

 

Рисунок 6. Знакопеременная эпюра изгибающего момента

для внецентренно сжатого элемента

 

Таблица 20

 

┌───────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────┐

                Вид кладки                 │ Значения омега для сечений 

                                           ├──────────────┬──────────────┤

                                           │ произвольной │прямоугольного│

                                               формы                  

├───────────────────────────────────────────┼──────────────┼──────────────┤

                                               e             e        

                                                0             0       

│1. Кладка всех видов, кроме указанных      │1 + --  ;= 1,45│1 + --  ;= 1,45│

в поз. 2                                       2y            h        

                                                                      

│2. Кладка из керамических кирпича, камней        1             1      

│и блоков пустотностью более 25%; из камней │                           

│и крупных блоков, изготовленных из                                    

│ячеистых, полистиролбетонов и крупно-                                 

│пористых бетонов; из природных камней                                 

│(включая бут)                                                         

├───────────────────────────────────────────┴──────────────┴──────────────┤

    Примечание. Если 2y  ; h, то при  определении  коэффициента  вместо  2│

│следует принимать h.                                                    

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

Таблица 21

 

┌─────────────────┬───────────────────────────────────────────────────────┐

    Гибкость                   Коэффициент эта для кладки              

├────────┬────────┼───────────────────────────┬───────────────────────────┤

│лямбда  лямбда    из керамических кирпича    из силикатного кирпича  

      h │      i │    и камней; из камней       и силикатных камней;   

                     и крупных блоков           камней из бетона     

                    из тяжелого бетона;    │ на пористых заполнителях; │

                    из природных камней          крупных блоков      

                        всех видов             из ячеистого бетона   

                ├───────────────────────────┴───────────────────────────┤

                          при проценте продольного армирования        

                ├─────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┤

                │ 0,1 и менее │ 0,3 и более │ 0,1 и менее │ 0,3 и более │

├────────┼────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┼─────────────┤

│ ;= 10   │ ;= 35       0            0            0             0      

   12      42       0,04         0,03         0,05          0,03   

   14      49       0,08         0,07         0,09          0,08   

   16      56       0,12         0,09         0,14          0,11   

   18      63       0,15         0,13         0,19          0,15   

   20      70       0,20         0,16         0,24          0,19   

   22      76       0,24         0,20         0,29          0,22   

   24      83       0,27         0,23         0,33          0,26   

   26      90       0,31         0,26         0,38          0,30   

├────────┴────────┴─────────────┴─────────────┴─────────────┴─────────────┤

    Примечание. Для  неармированной  кладки  значения   коэффициента  эта│

│следует принимать как  для  кладки  с  армированием  0,1%  и  менее.  При│

проценте армирования более 0,1 и менее 0,3  коэффициент эта  определяется│

│интерполяцией.                                                          

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

При h  ;= 30 см или i  ;= 8,7 см коэффициент  следует принимать равным единице.

7.8. При , кроме расчета внецентренно сжатых элементов по формуле (13), следует производить расчет по раскрытию трещин в швах кладки согласно указаниям 8.3.

7.9. При расчете несущих и самонесущих стен (см. 9.6) толщиной 25 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет , который должен суммироваться с эксцентриситетом продольной силы.

Величину случайного эксцентриситета следует принимать равной: для несущих стен - 2 см; для самонесущих стен, а также для отдельных слоев трехслойных несущих стен - 1 см; для перегородок и ненесущих стен, а также заполнений фахверковых стен случайный эксцентриситет допускается не учитывать.

7.10. Наибольшая величина эксцентриситета (с учетом случайного) во внецентренно сжатых конструкциях без продольной арматуры в растянутой зоне не должна превышать: для основных сочетаний нагрузок - 0,9y, для особых - 0,95y; в стенах толщиной 25 см и менее: для основных сочетаний нагрузок - 0,8y, для особых - 0,85y, при этом расстояние от точки приложения силы до более сжатого края сечения для несущих стен и столбов должно быть не менее 2 см.

7.11. Элементы, работающие на внецентренное сжатие, должны быть проверены расчетом на центральное сжатие в плоскости, перпендикулярной к плоскости действия изгибающего момента в тех случаях, когда ширина их поперечного сечения b  ; h.

 

Косое внецентренное сжатие

 

7.12. Расчет элементов при косом внецентренном сжатии следует производить по формуле (13) при прямоугольной эпюре напряжений в обоих направлениях. Площадь сжатой части сечения  условно принимается в виде прямоугольника, центр тяжести которого совпадает с точкой приложения силы и две стороны ограничены контуром сечения элемента (рисунок 7), при этом ;  и , где  и  - расстояния от точки приложения силы N до ближайших границ сечения.

 

 

Рисунок 7. Расчетная схема прямоугольного сечения

при косом внецентренном сжатии

 

В случаях сложного по форме сечения для упрощения расчета допускается принимать прямоугольную часть сечения без учета участков, усложняющих его форму (рисунок 8).

 

 

Рисунок 8. Расчетная схема сложного сечения

при косом внецентренном сжатии

 

Величины w,  и  определяются дважды:

а) при высоте сечения h или радиусе инерции  и эксцентриситете  в направлении h;

б) при высоте сечения b или радиусе инерции  и эксцентриситете  в направлении b.

За расчетную несущую способность принимается меньшая из двух величин, вычисленных по формуле (13) при двух значениях w,  и .

Если  или , то кроме расчета по несущей способности должен производиться расчет по раскрытию трещин в соответствующем направлении по указаниям 8.3.

 

Смятие (местное сжатие)

 

7.13. Расчет сечений на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения следует производить по формуле

 

, (17)

 

где  - продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

 - расчетное сопротивление кладки на смятие, определяемое согласно указаниям 7.14;

 - площадь смятия, на которую передается нагрузка;

 - для кирпичной и виброкирпичной кладки, а также кладки из сплошных камней или блоков, изготовленных из тяжелого и легкого бетонов;

d = 1 - для кладки из пустотелых бетонных или сплошных камней и блоков из крупнопористого и ячеистого бетонов; крупноформатных керамических камней;

 - коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки.

При равномерном распределении давления , при треугольной эпюре давления y = 0,5.

Если под опорами изгибаемых элементов не требуется установка распределительных плит, то допускается принимать  - для кладок из материалов, указанных в позициях 1 и 2 таблицы 22, и  - для кладок из материалов, указанных в позиции 3 этой таблицы.

 

Таблица 22

 

┌─────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────┐

         Материал кладки               кси , для нагрузок по схеме     

                                          1                             

                                 ├───────────────────┬───────────────────┤

                                 │ Рисунок 9, а, в,  │ Рисунок 9, б, г, 

                                      в , д, ж             е, з       

                                       1                              

                                 ├────────┬──────────┼────────┬──────────┤

                                 │местная │  сумма   │местная │  сумма  

                                 │нагрузка│ местной  │нагрузка│ местной 

                                         │и основной│        │и основной│

                                         │ нагрузок │        нагрузок

├─────────────────────────────────┼────────┼──────────┼────────┼──────────┤

│1. Полнотелый кирпич, сплошные      2        2        1        1,2  

│камни и крупные блоки из тяжелого                                   

│бетона или бетона на пористых                                       

заполнителях класса В3,5 и выше                                     

│2. Керамические кирпич и камни      1,5      2        1        1,2  

│с пустотами (кроме                                                  

крупноформатных), бутобетон                                         

│3. Пустотелые бетонные камни        1,2      1,5      1        1    

│и блоки. Сплошные камни и блоки                                     

│из бетона М35. Камни и блоки                                        

│из ячеистого бетона и природного │                                   

│камня                                                               

│4. Для всех типов кладки при        1        1        1        1    

растворе марки  ; М10                                                

├─────────────────────────────────┴────────┴──────────┴────────┴──────────┤

    Примечания. 1. Для кладок всех видов  на  неотвердевшем  растворе или│

│на замороженном  растворе  в  период  его  оттаивания при зимней  кладке,│

│выполненной  способом замораживания, принимаются значения кси , указанные│

                                                             1          

│в поз. 3 настоящей таблицы.                                              

    2. Для  кирпича, камней  и  блоков  пустотностью более  25%  значение│

│коэффициента кси  принимается равным 1.                                 

                1                                                        

    3. Для  керамических  поризованных  крупноформатных  камней  значение│

│коэффициента кси  принимается равным 0,8.                               

                1                                                       

    4. Для   полистиролбетонных  блоков    значение    кси    принимается│

                                                          1             

│по экспериментальным данным.                                            

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

 

а - з - различные случаи местного сжатия

 

Рисунок 9. Определение расчетных площадей сечений

при смятии (местном сжатии)

 

7.14. Расчетное сопротивление кладки на смятие  следует определять по формуле

 

; (18)

 

, (19)

 

где A - расчетная площадь сечения, определяемая согласно указаниям 7.16;

 - коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по таблице 22.

При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление кладки  принимается в формуле (17) большим из двух значений: , определяемого по формуле (18) для неармированной кладки, или , где  - расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом сжатии, определяемое по формуле (27) или (28).

7.15. При одновременном действии местной (опорные реакции балок, прогонов, перекрытий и т.п.) и основной нагрузок (вес вышележащей кладки и нагрузка, передающаяся на эту кладку) расчет производится раздельно на местную нагрузку и на сумму местной и основной нагрузок, при этом принимаются различные значения  согласно таблице 22.

При расчете на сумму местной и основной нагрузок разрешается учитывать только ту часть местной нагрузки, которая будет приложена до загружения площади смятия основной нагрузкой.

Примечание. В случае, когда площадь сечения достаточна для восприятия одной лишь местной нагрузки, но недостаточна для восприятия суммы местной и основной нагрузок, допускается устранять передачу основной нагрузки на площадь смятия путем устройства промежутка или укладки мягкой прокладки над опорным концом прогона, балки или перемычки.

 

7.16. Расчетная площадь сечения A определяется по следующим правилам:

а) при площади смятия, включающей всю толщину стены, в расчетную площадь смятия включаются участки длиной не более толщины стены в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. рисунок 9, а);

б) при площади смятия, расположенной на краю стены по всей ее толщине, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается также расчетная площадь, указанная на рисунке 9, б пунктиром;

в) при опирании на стену концов прогонов и балок в расчетную площадь смятия включается площадь сечения стены шириной, равной глубине заделки опорного участка прогона или балки, и длиной не более расстояния между осями двух соседних пролетов между балками (рисунок 9, в); если расстояние между балками превышает двойную толщину стены, длина расчетной площади сечения определяется как сумма ширины балки  и удвоенной толщины стены h (рисунок 9, );

г) при смятии под краевой нагрузкой, приложенной к угловому участку стены, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на рисунке 9, г пунктиром;

д) при площади смятия, расположенной на части длины и ширины сечения, расчетная площадь принимается согласно рисунку 9, д. Если площадь смятия расположена вблизи от края сечения, то при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь сечения, не меньшая, чем определяемая по рисунку 9, г при приложении той же нагрузки к угловому участку стены;

е) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на рисунке 9, е пунктиром;

ж) при площади смятия, расположенной в пределах пилястры и части стены или простенка, увеличение расчетной площади по сравнению с площадью смятия следует учитывать только для нагрузки, равнодействующая которой приложена в пределах полки (стены) или же в пределах ребра (пилястры) с эксцентриситетом  в сторону стены (где L - длина площади смятия,  - эксцентриситет по отношению к оси площади смятия). В этих случаях в расчетную площадь сечения включается кроме площади смятия часть площади сечения полки шириной C, равной глубине заделки опорной плиты в кладку стены и длиной в каждую сторону от края плиты не более толщины стены (рисунок 9, ж);

з) если сечение имеет сложную форму, не допускается учитывать при определении расчетной площади сечения участки, связь которых с загруженным участком недостаточна для перераспределения давления (участки 1 и 2 на рисунке 9, з).

Примечание. Во всех случаях, приведенных на рисунке 9, в расчетную площадь сечения A включается площадь смятия .

 

7.17. При опирании на край кладки изгибаемых элементов (балок, прогонов и т.п.) без распределительных плит или с распределительными плитами, которые могут поворачиваться вместе с концами элемента, длина опорного участка элемента должна приниматься по расчету. При этом плита обеспечивает распределение нагрузки только по своей ширине в направлении, перпендикулярном изгибаемому элементу.

Указания настоящего пункта не распространяются на расчет опор висячих стен, который производится согласно 7.13 и 9.5.

Примечания. 1. При необходимости увеличения площади смятия под опорными плитами следует укладывать на них стальные прокладки, фиксирующие положение опорного давления.

2. Конструктивные требования к участкам кладки, загруженным местными нагрузками, приводятся в 9.40 - 9.43.

 

Изгибаемые элементы

 

7.18. Расчет изгибаемых неармированных элементов следует производить по формуле

 

, (20)

 

где M - расчетный изгибающий момент;

W - момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе;

 - расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по перевязанному сечению (см. таблицы 11 - 13).

Расчет изгибаемых неармированных элементов на поперечную силу следует производить по формуле

 

, (21)

 

где  - расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе, по таблицам 12 - 14;

b - ширина сечения;

z - плечо внутренней пары сил, для прямоугольного сечения .

Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по неперевязанному сечению, не допускается.

 

Центрально-растянутые элементы

 

7.19. Расчет элементов неармированных каменных конструкций на прочность при осевом растяжении следует производить по формуле

 

, (22)

 

где N - расчетная осевая сила при растяжении;

 - расчетное сопротивление кладки растяжению, принимаемое по таблицам 10 - 12 по перевязанному сечению;

 - расчетная площадь сечения нетто.

Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на осевое растяжение по неперевязанному сечению, не допускается.

 

Срез

 

7.20. Расчет неармированной кладки на срез по горизонтальным неперевязанным швам и перевязанным швам кладки следует производить по формуле

 

, (23)

 

где  - расчетное сопротивление срезу (см. таблицу 11);

 - коэффициент трения по шву кладки, принимаемый для кладки из кирпича и камней правильной формы равным 0,7;

 - среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, определяемой с коэффициентом надежности по нагрузке 0,9;

n - коэффициент, принимаемый равным 1,0 для кладки из полнотелого кирпича и камней и равным 0,5 для кладки из пустотелого кирпича и камней с вертикальными пустотами, а также для кладки из рваного бутового камня;

A - расчетная площадь сечения.

Расчет кладки на срез по перевязанному сечению (по кирпичу или камню) следует производить по формуле (23) без учета обжатия (2-й член формулы 23). Расчетные сопротивления кладки должны приниматься по таблице 12.

При внецентренном сжатии с эксцентриситетами, выходящими за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений ), в расчетную площадь сечения включается только площадь сжатой части сечения .

 

Многослойные стены (стены облегченной кладки)

 

7.21. Отдельные слои многослойных стен должны быть соединены между собой жесткими или гибкими связями. Жесткие связи должны обеспечивать распределение нагрузки между конструктивными слоями. При гибком соединении слоев каждый слой следует рассчитывать раздельно на воспринимаемые нагрузки.

7.22. Жесткими являются связи:

а) при любом теплоизоляционном слое и расстояниях между осями вертикальных диафрагм из тычковых рядов кирпичей или камней не более 10h и не более 120 см, где h - толщина более тонкого конструктивного слоя;

б) при теплоизоляционном слое из монолитного бетона с пределом прочности на сжатие не менее 0,7 МПа или кладке из камней марки не ниже М10 при тычковых горизонтальных прокладных рядах, расположенных на расстояниях между осями рядов по высоте кладки не более 5h.

7.23. Расчет многослойных стен с жесткими связями следует производить:

а) при центральном сжатии по формуле (10);

б) при внецентренном сжатии по формуле (13), при этом коэффициент  для кладки с вертикальными диафрагмами принимается равным 1,0.

В формулах (10) и (13) принимаются: площадь приведенного сечения , площадь сжатой части приведенного сечения  и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности mR.

Коэффициенты продольного изгиба ,  и коэффициент  следует определять по указаниям 7.2 - 7.7 для материала слоя, к которому приводится сечение.

При приведении сечения стены к одному материалу толщина слоев должна приниматься фактической, а ширина слоев (по длине стены) изменяться пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования прочности слоев по формуле

 

, (24)

 

где  - приведенная ширина слоя;

b - фактическая ширина слоя;

R; m - расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение;

;  - расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности любого другого слоя стены. Коэффициенты использования прочности слоев в многослойных стенах m и  приведены в таблице 23.

 

Таблица 23

 

┌─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┐

               Коэффициенты использования прочности слоев               

├──────────────────────┬──────────────────────────────────────────────────┤

│ из бетонных камней m │                 из материалов m                 

                                                      i                

                      ├────────────┬─────────────┬──────────┬────────────┤

                      │керамические│   кирпич      кирпич     кирпич  

                         камни    │керамический │силикатный│керамический

                                  │пластического│          │ полусухого │

                                  │ прессования │          прессования

                      ├─────┬──────┼──────┬──────┼────┬─────┼─────┬──────┤

                        m    m     m     m   │ m    m    m    m  

                              i           i         i │        i 

├──────────────────────┼─────┼──────┼──────┼──────┼────┼─────┼─────┼──────┤

│Камни марок М25 и выше│ 0,8 │  1   │ 0,9    1   │ 1  │ 0,9 │ 1   │ 0,85 │

│из бетонов на пористых│                                          

│заполнителях и из                                              

поризованных бетонов                                            

│Камни марок М25 и выше│  -    -   │ 0,85 │  1   │ 1  │ 0,8 │ 1   │ 0,8 

│из автоклавных                                                  

│ячеистых бетонов                                                

│Камни марок М25 и выше│  -    -   │ 0,7    1   │ 0,8│ 1   │ 0,9 │ 1,0 

│из неавтоклавных                                                

│ячеистых бетонов                                                

└──────────────────────┴─────┴──────┴──────┴──────┴────┴─────┴─────┴──────┘

 

7.24. При расчете многослойных стен с гибкими связями (без тычковой перевязки) коэффициенты ,  и  следует определять по 7.2 - 7.7 для условной толщины, равной сумме толщин двух конструктивных слоев, умноженной на коэффициент 0,7.

При различном материале слоев принимается приведенная упругая характеристика кладки , определяемая по формуле

 

, (25)

 

где  и  - упругие характеристики слоев;

 и  - толщина слоев.

7.25. Многослойные стены с утеплителями с пределом прочности на сжатие 1,5 МПа и ниже следует рассчитывать по сечению кладки без учета несущей способности утеплителя.

7.26. В двухслойных стенах при жесткой связи слоев эксцентриситет продольной силы, направленной в сторону термоизоляционного слоя относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения, не должен превышать 0,5y.

7.27. Сечение стен с облицовкой следует приводить к материалу основного несущего слоя стены. Расчет по раскрытию швов облицовки на растянутой стороне сечения при эксцентриситете в сторону кладки, превышающем 0,7y относительно оси приведенного сечения, следует производить по указаниям 8.3. Коэффициенты использования прочности слоев в стенах с облицовками m и  приведены в таблице 24.

 

Таблица 24

 

┌──────────────────────┬──────────────────────────────────────────────────┐

       Материал                        Материал стены m                

│облицовочного слоя m  ├────────────┬─────────────┬──────────┬────────────┤

                    i │керамические│керамическийсиликатный│керамический

                         камни       кирпич      кирпич     кирпич  

                                  │пластического│          │ полусухого │

                                  │ прессования │          прессования

                      ├─────┬──────┼──────┬──────┼────┬─────┼─────┬──────┤

                      │ m     m     m     m   │ m    m  │ m     m  

                        i           i          i │       i       

├──────────────────────┼─────┼──────┼──────┼──────┼────┼─────┼─────┼──────┤

│Лицевой кирпич        │ 0,8 │  1     1   │ 0,9  │1   │ 0,6 │  1  │ 0,65 │

│пластического                                                   

│прессования высотой                                             

│65 мм                                                           

│Лицевые керамические  │ 1     0,9 │  1   │ 0,8  │0,85│ 0,6 │  1  │ 0,5 

│камни со щелевидными                                            

│пустотами высотой                                               

│140 мм                                                          

│Крупноразмерные плиты │ 0,6 │  0,8 │  0,6 │ 0,7  │0,7 │ 0,6 │  0,9│ 0,6 

│из силикатного бетона │                                          

│Силикатный кирпич     │ 0,6 │  0,85│  0,6 │ 1    │1   │ 1     1  │ 0,8 

│Силикатные камни      │ 0,9 │  1     0,8 │ 1    │1   │ 0,8 │  1  │ 0,7 

│высотой 138 мм                                                  

│Крупноразмерные плиты │ 1     0,9 │  1   │ 0,9  │1   │ 0,75│  1  │ 0,65 │

│из тяжелого цементного│                                          

│бетона                                                          

└──────────────────────┴─────┴──────┴──────┴──────┴────┴─────┴─────┴──────┘

 

7.28. При расчете стен с облицовками эксцентриситет нагрузки в сторону облицовки не должен превышать 0,25y (y - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до края сечения в сторону эксцентриситета). При эксцентриситете, направленном в сторону внутренней грани стены, , но не менее 0,1y, расчет по формулам (10) - (13) производится без учета коэффициентов m и , приведенных в таблицах 23 и 24, как однослойного сечения по материалу основного несущего слоя стены, при этом в расчет вводится вся площадь сечения элемента.

 

Стены с вертикальными диафрагмами

 

7.29. Кладка вертикальных кирпичных диафрагм, соединяющих слои кладки, проверяется на срез:

 

, (25а)

 

где  - касательные напряжения, действующие в вертикальной плоскости, проходящей через диафрагму, и возникающие от совместного действия вертикальной нагрузки и температурно-влажностных деформаций;

 - расчетное сопротивление кладки диафрагм срезу, определяемое по 7.20.

При расчете на центральное и внецентренное сжатие рассматривается фрагмент стены двутаврового сечения (рисунок 10). Изгибающие моменты от внецентренного приложения нагрузки учитываются только от нагрузок, приложенных в пределах рассматриваемого этажа. Помимо вертикальных усилий следует учитывать изгибающие моменты, возникающие от температурных воздействий.

 

 

Рисунок 10. Приведенное сечение рассчитываемого

фрагмента стены

 

Коэффициенты продольного изгиба ,  и коэффициент  следует определять для сечения, проходящего по диафрагме.

В формулах (10) и (13) принимаются: площадь приведенного сечения , площадь сжатой части приведенного сечения  и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности mR.

Коэффициенты продольного изгиба ,  и коэффициент  следует определять по указаниям 7.2 - 7.7 для материала слоя, к которому приводится сечение, для сечения, проходящего по диафрагме.

Приведенная площадь горизонтального сечения рассчитываемого участка стены определяется по формуле

 

, (26)

 

где  - площадь горизонтального сечения внутреннего слоя, к которому приводится сечение;

 - приведенная площадь горизонтального сечения наружного слоя;

 - приведенная площадь горизонтального сечения диафрагмы;

 - толщина наружного слоя;

 - толщина диафрагмы (расстояние в свету между наружным и внутренним слоями).

Приведение материала наружного слоя и диафрагмы к материалу внутреннего слоя производится по 7.23.

Высота сжатой зоны определяется из условия равенства нулю суммы статических моментов эпюры вертикальных напряжений относительно оси приложения вертикального усилия. При этом принимается, что в предельном состоянии эпюра вертикальных напряжений является прямоугольной. Для многослойной кладки с вертикальными диафрагмами принимается приведенная упругая характеристика кладки, определяемая по формуле

 

, (27)

 

где ; ;  - упругие характеристики, соответственно, внутреннего, наружного слоев и диафрагмы.

 

Армокаменные конструкции

 

7.30. Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.

Расчет элементов с сетчатым армированием (рисунок 11) при центральном сжатии следует производить по формуле

 

, (28)

 

где N - расчетная продольная сила;

 - расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле

 

, (28а)

 

где p - коэффициент, принимаемый при пустотности кирпича (камня) до 20% включительно равным 2, при пустотности от 20% до 30% включительно - равным 1,5, при пустотности выше 30% - равным 1.

 

 

1 - арматурная сетка; 2 - выпуск арматурной сетки

для контроля ее укладки

 

Рисунок 11. Поперечное (сетчатое) армирование

каменных конструкций

 

При прочности раствора менее 2,5 МПа при проверке прочности кладки в процессе ее возведения для кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами - по формуле

 

, (28б)

 

где  - расчетное сопротивление неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;

 - расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;

 - процент армирования по объему. Для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением  с размером ячейки C при расстоянии между сетками S

 

,

 

 - коэффициент, определяемый по формуле (16);

 и  - соответственно объемы арматуры и кладки;

 - коэффициент продольного изгиба, определяемый по таблице 19 для  или  при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием , определяемой по формуле (4).

Примечание. Процент армирования кладки сетчатой арматурой, учитываемый в расчете на центральное сжатие, не должен превышать определяемого по формуле

 

,

 

 - расчетное сопротивление арматуры.

 

При армировании меньше 0,1% сечение рассчитывается как неармированное.

При прочности раствора более 2,5 МПа отношение  принимается равным 1.

7.31. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения ), следует производить по формуле

 

 (29)

 

или для прямоугольного сечения

 

, (30)

 

где  - расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами при марке раствора М50 и выше по формуле

 

, (31)

 

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) для кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле

 

. (32)

 

Остальные величины имеют те же значения, что в 7.1. и 7.7.

Примечания. 1. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений ), а также при  или  применять сетчатое армирование не следует.

2. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

 

.

 

При армировании меньше 0,1% сечение рассчитывается как неармированное.

 

8. Расчет элементов конструкций по предельным состояниям

второй группы (по образованию и раскрытию трещин

и по деформациям)

 

8.1. По образованию и раскрытию трещин (швов кладки) и по деформациям следует рассчитывать:

а) внецентренно сжатые неармированные элементы при ;

б) смежные, работающие совместно конструктивные элементы кладки из материалов различной деформативности (с различными модулями упругости, ползучестью, усадкой) или при значительной разнице в напряжениях, возникающих в этих элементах;

в) самонесущие стены, связанные с каркасами и работающие на поперечный изгиб, если несущая способность стен недостаточна для самостоятельного (без каркаса) восприятия нагрузок;

г) стеновые заполнения каркасов - на перекос в плоскости стен;

д) продольно армированные изгибаемые, внецентренно сжатые и растянутые элементы, эксплуатируемые в условиях среды, агрессивной для арматуры;

е) продольно армированные емкости при наличии требований непроницаемости штукатурных или плиточных изоляционных покрытий;

ж) другие элементы зданий и сооружений, в которых образование трещин не допускается или же раскрытие трещин должно быть ограничено по условиям эксплуатации.

8.2. Расчет каменных и армокаменных конструкций по предельным состояниям второй группы следует производить на воздействие нормативных нагрузок при основных их сочетаниях. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов по раскрытию трещин при  (см. 8.3) должен производиться на воздействие расчетных нагрузок.

8.3. Расчет по раскрытию трещин (швов кладки) внецентренно сжатых неармированных каменных конструкций следует производить при  исходя из следующих положений:

при расчете принимается линейная эпюра напряжений внецентренного сжатия как для упругого тела;

расчет производится по условному краевому напряжению растяжения, которое характеризует величину раскрытия трещин в растянутой зоне.

Расчет следует производить по формуле

 

, (33)

 

где I - момент инерции сечения в плоскости действия изгибающего момента;

y - расстояние от центра тяжести сечения до сжатого его края;

 - расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по неперевязанному сечению (см. таблицу 10);

 - коэффициент условий работы кладки при расчете по раскрытию трещин, принимаемый по таблице 25.

 

Таблица 25

 

┌────────────────────────────────────────────────────┬────────────────────┐

       Характеристика и условия работы кладки       │Коэффициент условий │

                                                    │ работы гамма  при 

                                                                 r     

                                                    │предполагаемом сроке

                                                    │службы конструкций, │

                                                            лет        

                                                    ├──────┬──────┬──────┤

                                                    │ 100    50    25 

├────────────────────────────────────────────────────┼──────┼──────┼──────┤

│1. Неармированная внецентренно нагруженная          │ 1,5  │ 2,0  │ 3,0 

│и растянутая кладка                                                  

│2. То же, с декоративной отделкой для конструкций   │ 1,2  │ 1,2    -  

│с повышенными архитектурными требованиями                            

│3. Неармированная внецентренно нагруженная кладка   │ 1,2  │ 1,5   -  

│с гидроизоляционной штукатуркой для конструкций,                     

работающих на гидростатическое давление жидкости                     

│4. То же, с кислотоупорной штукатуркой или          │ 0,8  │ 1,0  │ 1,0 

│облицовкой на замазке на жидком стекле                               

├────────────────────────────────────────────────────┴──────┴──────┴──────┤

    Примечание. Коэффициент  условий работы  гамма  при расчете продольно│

                                                  r                     

│армированной   кладки   на   внецентренное    сжатие,   изгиб,     осевое│

│и внецентренное растяжение и главные растягивающие напряжения принимается│

│по таблице 25 с коэффициентами:                                         

    k = 1,25 при мю  ;= 0,1%;                                            

    k = 1 при мю  ;= 0,05%.                                              

    При промежуточных процентах армирования - интерполяцией,  выполняемой│

│по формуле k = 0,75 + 5 мю.                                              

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

Остальные обозначения величин те же, что в 7.7.

8.4. Конструкции, в которых по условиям эксплуатации не может быть допущено появление трещин в штукатурных и других покрытиях, должны быть проверены на деформации растянутых поверхностей. Эти деформации для неармированной кладки следует определять при нормативных нагрузках, которые будут приложены после нанесения штукатурных или других покрытий, по формулам (34) - (37). Они не должны превышать величин относительных деформаций , приведенных в таблице 26.

 

Таблица 26

 

┌──────────────────────────────────────────────────────────────┬──────────┐

                  Вид и назначение покрытий                   │ эпсилон 

                                                                      u │

├──────────────────────────────────────────────────────────────┼──────────┤

                                                                      -4│

│Гидроизоляционная цементная штукатурка для конструкций,       │0,8 x 10 

│подверженных гидростатическому давлению жидкостей                      

                                                                      -4│

│Кислотоупорная штукатурка на жидком стекле или однослойное    │0,5 x 10 

│покрытие из плиток каменного литья (диабаз, базальт)                   

│на кислотоупорной замазке                                              

│Двух- и трехслойные покрытия из прямоугольных плиток каменного│         

│литья на кислотоупорной замазке:                                       

                                                                    -4 

│ а) вдоль длинной стороны плиток                              │1 x 10   

                                                                      -4│

│ б) то же, вдоль короткой стороны плиток                      │0,8 x 10 

├──────────────────────────────────────────────────────────────┴──────────┤

    Примечание.  При продольном  армировании  конструкций,  а  также  при

│оштукатуривании   неармированных   конструкций   по   сетке    предельные

│относительные деформации эпсилон  допускается увеличивать на 25%.       

                                u                                       

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

8.5. Расчет по деформациям растянутых поверхностей каменных конструкций из неармированной кладки следует производить по формулам:

при осевом растяжении

 

; (34)

 

при изгибе

 

; (35)

 

при внецентренном сжатии

 

; (36)

 

при внецентренном растяжении

 

. (37)

 

В формулах (34) - (37):

N и M - продольная сила и момент от нормативных нагрузок, которые будут приложены после нанесения на поверхность кладки штукатурных или плиточных покрытий;

 - предельные относительные деформации, принимаемые по таблице 26;

(h - y) - расстояние от центра тяжести сечения кладки до наиболее удаленной растянутой грани покрытия;

I - момент инерции сечения;

E - модуль деформаций кладки, определяемый по формуле (8).

 

9. Проектирование конструкций

 

Общие указания

 

9.1. При проверке прочности и устойчивости стен, столбов, карнизов и других элементов в период возведения зданий следует учитывать, что элементы перекрытий (балки, плиты и пр.) укладываются по ходу кладки и что возможно опирание элементов здания на свежую кладку.

9.2. Крупноразмерные элементы конструкций (панели, крупные блоки и т.п.) должны быть проверены расчетом для стадий их изготовления, транспортирования и монтажа. Собственный вес элементов сборных конструкций следует принимать в расчете с учетом коэффициента динамичности, величина которого принимается равной: при транспортировании - 1,8; при подъеме и монтаже - 1,5; при этом коэффициент перегрузки к собственному весу элемента не вводится. Допускается уменьшение указанных выше коэффициентов динамичности, если это подтверждено длительным опытом применения таких элементов, но не ниже 1,25.

9.3. Для сплошной кладки из кирпича и камней правильной формы, за исключением кирпичных панелей, необходимо предусматривать следующие минимальные требования к перевязке:

а) для кладки из полнотелого кирпича толщиной 65 мм - один тычковый ряд на шесть рядов кладки, а из кирпича толщиной 88 мм и пустотелого кирпича толщиной 65 мм - один тычковый ряд на четыре ряда кладки;

б) для кладки из камней правильной формы при высоте ряда до 200 мм - один тычковый ряд на три ряда кладки;

в) для кладки из крупноформатных камней шириной до 260 мм, толщиной до 250 мм и длиной до 510 мм на толщину стены перевязку следует осуществлять в полкамня в каждом ряду.

9.4. Необходимо предусматривать защиту стен и столбов от увлажнения со стороны фундаментов, а также со стороны примыкающих тротуаров и отмосток устройством гидроизоляционного слоя выше уровня тротуара или верха отмостки. Гидроизоляционный слой следует устраивать также ниже пола подвала.

Для подоконников, поясков, парапетов и тому подобных выступающих, особо подверженных увлажнению частей стен следует предусматривать защитные покрытия из цементного раствора, кровельной стали и др. Выступающие части стен должны иметь уклоны, обеспечивающие сток атмосферной влаги.

9.5. Неармированные кладки из каменных материалов в зависимости от вида кладки, а также прочности камней и растворов подразделяются на четыре группы (таблица 27).

 

Таблица 27

 

┌────────────────────┬────────────────────────────────────────────────────┐

     Вид кладки                        Группа кладки                   

                    ├─────────────┬────────────┬─────────────┬───────────┤

                          I           II          III         IV    

├────────────────────┼─────────────┼────────────┼─────────────┼───────────┤

│1. Сплошная кладка  │ На растворе │На растворе      -           -    

│из кирпича или        марки 10     марки 4                          

│камней марки 50        и выше                                       

│и выше                                                              

│2. То же, марок 35        -      │На растворе │ На растворе │     -    

│и 25                               марки 10     марки 4             

                                    и выше                          

│3. То же, марок 15, │      -           -        На любом   │ На любом 

│10 и 7                                         растворе   растворе 

│4. Крупные блоки    │ На растворе     -            -           -    

│из кирпича или        марки 25                                      

│камней, в том числе │   и выше                                       

│крупноформатных                                                     

│(вибрированные                                                      

│и невибрированные)                                                  

│5. Кладка                 -           -      │На известко- │На глиняном│

│из грунтовых                                 вом растворе │ растворе 

│материалов                                                          

│(грунтоблоки                                                        

│и сырцовый кирпич)                                                  

│6. Облегченная      │ На растворе │На растворе │ На растворе │     -    

│кладка из кирпича,    марки 50   │ марки 25 с │ марки 10 и            

│в т.ч. крупно-         и выше    │заполнением │с заполнением│          

форматных или       │с заполнением│бетоном или │  засыпкой             

│бетонных камней        бетоном   │ вкладышами │                       

│с перевязкой           не ниже     марки 15                         

│горизонтальными     │класса В2 или│                                   

│тычковыми рядами    │ вкладышами                                      

│или скобами           марок 25                                      

                       и выше                                       

│7. Облегченная      │На растворе  │На растворе │      -           -    

│кладка из кирпича   │марки 50     │марки 25 с                         

│или камней          │и выше с     │заполнением │                       

колодцевая          │заполнением  теплоизоля- │                       

│(с перевязкой       теплоизоля-  ционными                           

│вертикальными       ционными     │плитами                            

│диафрагмами)        │плитами      │или засыпкой│                       

                    │или засыпкой │                                    

│8. Кладка из              -      │На растворе │ На растворе │На глиняном│

постелистого бута                  марки 25  │марок 10 и 4 │ растворе 

                                    и выше                          

│9. Кладка из рваного│      -      │На растворе │ На растворе │На растворе│

│бута                               марки 50  │марок 25 и 10│  марки 4 

                                    и выше                          

│10. Бутобетон         На бетоне  │ На бетоне    На бетоне       -    

                    │ класса В7,5 │ классов В5 │ класса В2,5 │          

                       и выше       и В3,5                          

└────────────────────┴─────────────┴────────────┴─────────────┴───────────┘

 

9.6. Каменные стены в зависимости от конструктивной схемы здания подразделяются на:

несущие, воспринимающие кроме нагрузок от собственного веса и ветра также нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов и т.п.;

самонесущие, воспринимающие нагрузку только от собственного веса стен всех вышележащих этажей зданий и ветровую нагрузку;

ненесущие (в том числе навесные), воспринимающие нагрузку только от собственного веса и ветра в пределах одного этажа при высоте этажа не более 6 м; при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим;

перегородки - внутренние стены, воспринимающие нагрузки только от собственного веса и ветра (при открытых оконных проемах) в пределах одного этажа при высоте его не более 6 м; при большей высоте этажа стены этого типа условно относятся к самонесущим.

В зданиях с самонесущими и ненесущими наружными стенами нагрузки от покрытий, перекрытий и т.п. передаются на каркас или другие несущие конструкции зданий.

9.7. Каменные стены и столбы зданий при расчете на горизонтальные нагрузки, внецентренное и центральное сжатие следует принимать опертыми в горизонтальном направлении на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены и другие несущие конструкции здания. Эти опоры делятся на жесткие (несмещаемые) и упругие.

За жесткие опоры следует принимать:

а) поперечные каменные и бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, участки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки;

б) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными, жесткими конструкциями не более указанных в таблице 28;

в) ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.

 

Таблица 28

 

┌─────────────────────────────────────────────────┬───────────────────────┐

            Тип покрытий и перекрытий               Расстояние между   

                                                 │ поперечными жесткими 

                                                    конструкциями, м,  

                                                    при группе кладки  

                                                 ├─────┬─────┬─────┬─────┤

                                                   I  │ II  │ III │ IV 

├─────────────────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┤

│А. Железобетонные сборные замоноличенные         │ 54  │ 42  │ 30    - 

│(см. примечание 2) и монолитные                                     

│Б. Из сборных железобетонных настилов            │ 42  │ 36  │ 24    - 

│(см. примечание 3) и из железобетонных или                          

│стальных балок с настилом из плит или камней                        

│В. Деревянные                                    │ 30  │ 24  │ 18  │ 12 

├─────────────────────────────────────────────────┴─────┴─────┴─────┴─────┤

    Примечания. 1. Указанные в таблице 28  предельные  расстояния  должны│

│быть уменьшены в следующих случаях:                                     

    а) при скоростных  напорах  ветра  70, 85 и 100 кгс/м2 соответственно│

│на 15, 20 и 25%;                                                         

    б) при высоте здания 22 - 32 м - на 10%; 33 - 48 м - на 20%  и  более│

│48 м - на 25%;                                                          

    в) для узких зданий при ширине b  менее  двойной  высоты  этажа  H  -│

│пропорционально отношению b/2H.                                         

    2. В сборных замоноличенных перекрытиях типа А  стыки  между  плитами│

│должны быть усилены для передачи через них  растягивающих  усилий  (путем│

│сварки  выпусков  арматуры,  прокладки  в  швах  дополнительной  арматуры│

│с заливкой швов раствором марки не ниже  М100  -  при  плитах из тяжелого

│бетона и марки не ниже М50 - при плитах из  легкого  бетона  или  другими│

│способами замоноличивания).                                              

    3. В перекрытиях типа Б швы между плитами или камнями, а также  между│

│элементами заполнения и балками должны быть тщательно заполнены раствором│

│марки не ниже М50.                                                       

    4. Перекрытия типа В  должны  иметь  двойной  деревянный  настил  или│

│настил, накат и подшивку (СП 64.13330).                                 

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

За упругие опоры следует принимать покрытия и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными жесткими конструкциями, превышающих указанные в таблице 28, при отсутствии ветровых связей, указанных в подпункте "в".

Стены и столбы, не имеющие связи с перекрытиями (при устройстве катковых опор и т.п.), следует рассчитывать как свободно стоящие.

9.8. При упругих опорах производится расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др.), а ригелями - перекрытия и покрытия. При этом следует принимать, что стойки жестко защемлены в опорных сечениях.

При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки  и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со стенами.

9.9. В стенах с пилястрами или без пилястр ширину стены при расчете следует принимать:

а) если конструкция покрытия обеспечивает равномерную передачу давления по всей длине опирания его на стену, равной ширине между проемами, а в стенах без проемов равной ширине участка стены между осями пролетов;

б) если боковое давление от стены на покрытие передается в местах опирания на стены ферм или прогонов, то стена с пилястрой рассматривается как стойка рамы с постоянным по высоте сечением, при этом ширина полки принимается равной 1/3H в каждую сторону от края пилястры, но не более 6h и ширины стены между проемами (H - высота стены от уровня заделки, h - толщина стены). При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок ширина участка 1/3H принимается в каждую сторону от края распределительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов.

9.10. Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры, рассматриваемые согласно 9.7 как жесткие, рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные неразрезные балки.

Допускается стены или столбы считать расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. При этом нагрузку от верхних этажей следует принимать приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа; нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения стены или столба с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, но не более 7 см.

Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.

9.11. При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены:

а) горизонтальные сечения на сжатие или внецентренное сжатие;

б) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены;

в) раскрытие трещин от вертикальной нагрузки в зоне примыкания связанных между собой участков стен различной жесткости или разнонагруженных участков стен.

При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле

 

, (38)

 

где T - сдвигающее усилие в пределах одного этажа;

Q - расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;

y - расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане (рисунок 12);

A - площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете);

I - момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане;

h - толщина поперечной стены;

H - высота этажа;

 - расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению (см. 7.20).

 

 

1 - простенок продольной стены; 2 - поперечная стена

 

Рисунок 12. План поперечной стены и простенков

продольных стен

 

При определении площади сечения полки A и момента инерции сечения стен следует учитывать указания, приведенные в 9.9.

9.12. Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения следует производить по формуле

 

; (39)

 

при наличии в стене растянутой части сечения - по формуле

 

. (40)

 

В формулах (39) и (40):

Q - расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;

 

, (41)

 

 - расчетное сопротивление главным растягивающим напряжениям по швам кладки (таблица 10);

 - расчетное сопротивление скалыванию кладки, обжатой расчетной силой N, определяемой с коэффициентом перегрузки 0,9;

 

. (42)

 

При наличии в стене растянутой части сечения принимается

 

, (43)

 

где A - площадь сечения поперечной стены с учетом (или без учета) участков продольной стены (см. рисунок 12);

 - площадь только сжатой части сечения стены при эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения;

h - толщина поперечной стены на участке, где эта толщина наименьшая, при условии, если длина этого участка превышает 1/4 высоты этажа или же 1/4 длины стены; при наличии в стене каналов их ширина из толщины стены исключается;

l - длина поперечной стены в плане, если в сечение входят полки в виде отрезков наружных стен, то l - расстояние между осями этих полок;

 - коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении. Значения  допускается принимать: для двутавровых сечений ; для тавровых сечений ; для прямоугольных сечений (без учета работы продольных стен) ;

 - статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения;

I - момент инерции всего сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения.

9.13. При недостаточном сопротивлении кладки скалыванию, определяемому по формулам (39), (40), допускается армирование ее продольной арматурой в горизонтальных швах. Расчетное сопротивление скалыванию армированной кладки  следует определять по формуле

 

, (44)

 

где  - процент армирования, определяемый по вертикальному сечению стены.

9.14. При расчете поперечных стен здания на горизонтальные нагрузки, действующие в их плоскости, перемычки, перекрывающие проемы в стенах, рассматриваются как шарнирные вставки между вертикальными участками стен.

Если прочность поперечных стен с проемами при действии горизонтальных нагрузок обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны воспринимать возникающие в них перерезывающие силы, определяемые по формуле

 

, (45)

 

где Q - расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки, воспринимаемая поперечной стеной в уровне перекрытия, примыкающего к рассчитываемым перемычкам;

H - высота этажа;

l - длина поперечной стены в плане (9.12);

 - принимается по 9.12.

9.15. Расчет перемычек на перерезывающую силу от горизонтальной нагрузки, определяемую по формуле (45), производится на скалывание и на изгиб по формулам (46) и (47), причем принимается меньшая из двух полученных величин

 

, (46)

 

, (47)

 

где h и l - высота и пролет перемычки (в свету);

T - см. формулу (45);

A - поперечное сечение перемычки;

 и  - см. таблицу 10.

Если прочность перемычек недостаточна, то они должны быть усилены продольным армированием или железобетонными балками, рассчитываемыми на изгиб и скалывание на момент

 

 (48)

 

и поперечную силу T, формула (45), в соответствии с СП 63.13330. Расчет заделки концов балок (перемычек) в кладке производится по указаниям 9.46.

 

Допустимые отношения высот стен и столбов к их толщинам

 

9.16. Отношение высоты стены или столба к толщине независимо от результатов расчета не должно превышать указанных в 9.17 - 9.20.

9.17. Отношение  (где H - высота этажа, h - толщина стены или меньшая сторона прямоугольного сечения столба) для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, при свободной длине стены l  ;= 2,5H не должно превышать величин, приведенных в таблице 29 (для кладки из каменных материалов правильной формы).

 

Таблица 29

 

┌────────────────────┬────────────────────────────────────────────────────┐

   Марка раствора   │ Отношения бета при группе кладки (см. таблицу 27) 

                    ├────────────┬────────────┬─────────────┬────────────┤

                         I           II          III          IV    

├────────────────────┼────────────┼────────────┼─────────────┼────────────┤

     50 и выше           25          22           -           -     

         25              22          20          17           -     

         10              20          17          15           14    

          4              -           15          14           13    

└────────────────────┴────────────┴────────────┴─────────────┴────────────┘

 

Для стен с пилястрами и столбов сложного сечения вместо h принимается условная толщина , где . Для столбов круглого и многоугольного сечения, вписанного в окружность, , где d - диаметр сечения столба.

Примечание. При высоте этажа H, большей свободной длины стены l, отношение l/h не должно превышать значения  по таблице 29.

 

9.18. Отношения  для стен и перегородок при условиях, отличающихся от указанных в 9.17, следует принимать с поправочным коэффициентом k, приведенным в таблице 30.

 

Таблица 30

 

─────────────────────────────────────────────────────────────┬─────────────

              Характеристика стен и перегородок              │Коэффициент k

─────────────────────────────────────────────────────────────┴─────────────

1. Стены и перегородки, не несущие нагрузки от перекрытий

или покрытий, при толщине, см:

  25 и более                                                       1,2

  10 и менее                                                       1,8

2. Стены с проемами                                               

3. Перегородки с проемами                                          0,9

4. Стены и перегородки при свободной их длине между                0,9

примыкающими поперечными стенами или колоннами от 2,5 до 3,5H

5. То же, при l  ; 3,5H                                             0,8

6. Стены из бутовых кладок и бутобетона                            0,8

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

    Примечания. 1. Общий коэффициент снижения отношений  ,  определяемый

путем   умножения  отдельного   коэффициента    снижения   k  (таблица 30),

принимается не  ниже коэффициента снижения ,  указанного в   таблице  31

для столбов.

    2. При толщине ненесущих стен и перегородок  более  10  и  менее  25 см

величина поправочного коэффициента k определяется интерполяцией.

    3. Значения   -  площадь  нетто  и   - площадь брутто определяются

по горизонтальному сечению стены.

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

 

Предельные отношения  для столбов принимаются по таблице 29 с коэффициентами, приведенными в таблице 31.

 

Таблица 31

 

┌───────────────────────────────────┬─────────────────────────────────────┐

│Меньший размер поперечного сечения │      Коэффициент k  для столбов    

            столба, см                                p                

                                   ├───────────────────┬─────────────────┤

                                   │из кирпича и камней│из бутовой кладки│

                                   │ правильной формы    и бутобетона  

├───────────────────────────────────┼───────────────────┼─────────────────┤

│90 и более                                0,75              0,6       

│70 - 89                                   0,7               0,55      

│50 - 69                                   0,65              0,5       

│Менее 50                                  0,6               0,45      

├───────────────────────────────────┴───────────────────┴─────────────────┤

    Примечание.  Предельные  отношения  бета  несущих  узких  простенков,│

│имеющих ширину менее толщины стены, должны  приниматься  как  для столбов│

│с высотой, равной высоте проемов.                                       

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

9.19. Отношения , приведенные в таблице 29 и умноженные на коэффициент k по таблице 30 для стен и перегородок, могут быть увеличены: при конструктивном продольном армировании кладки (при ) в одном направлении (в горизонтальных швах кладки) - на 20%.

При расстояниях между связанными со стенами поперечными устойчивыми конструкциями  высота стен H не ограничивается и определяется расчетом на прочность. При свободной длине l, равной или большей H, но не более 2H (где H - высота этажа), должно соблюдаться условие

 

. (49)

 

9.20. Для стен, перегородок и столбов, не закрепленных в верхнем сечении, значения отношений  должны быть на 30% менее установленных в 9.17 - 9.19.

 

Стены из панелей и крупных блоков

 

9.21. Кирпичные панели следует проектировать из керамического или силикатного кирпича марки не ниже М75 на растворах марок не ниже М50.

9.22. При проектировании панелей следует, как правило, предусматривать заполнение растворных швов с применением вибрации. Расчетные сопротивления вибрированной кладки следует принимать по 6.2. Допускается проектирование однослойных панелей наружных стен из пустотелых керамических камней, эффективных в теплотехническом отношении, толщиной в один, полтора и два камня без применения вибрации. Расчетные сопротивления кладки следует принимать в этом случае по 6.1.

Примечание. В панелях из пустотелых керамических камней, изготовленных без применения вибрации, должна быть соблюдена перевязка вертикальных швов кладки, что должно быть указано в проекте.

 

9.23. Кирпичные панели наружных стен следует проектировать двухслойными или трехслойными. Двухслойные панели следует выполнять толщиной в полкирпича или более с утеплителем из жестких теплоизоляционных плит, расположенных с наружной или внутренней стороны панелей и защищенных отделочным армированным слоем из раствора марки не ниже 50, толщиной не менее 40 мм.

Трехслойные панели следует выполнять с наружными слоями толщиной в четверть или в полкирпича и средним слоем из жестких или полужестких теплоизоляционных плит.

Каркасы в панелях наружных стен должны устанавливаться в ребрах или швах, расположенных по периметру панелей и по контуру проемов в пределах всей толщины панелей. Ширина ребер, в которые устанавливаются каркасы, не должна превышать 30 мм.

При проектировании панелей наружных стен следует учитывать, что в зависимости от архитектурных требований наружный слой панелей можно выполнять с открытой фактурой кирпича и камней или с отделочным слоем из раствора.

9.24. Кирпичные панели внутренних стен и перегородок следует проектировать однослойными толщиной: в четверть кирпича (8,5 см), в полкирпича (14 см) и в кирпич (27 см) и двухслойными из двух слоев толщиной по четверти кирпича (18 см).

Каркасы в панелях внутренних стен должны устанавливаться по периметру панелей и по контуру проемов в соответствии с расчетом.

Примечания. 1. Толщины панелей указаны с учетом наружных и внутреннего растворных слоев.

2. Панели толщиной в четверть кирпича следует проектировать только для перегородок.

 

9.25. Кирпичные и керамические стеновые панели следует рассчитывать на внецентренное сжатие по указаниям, приведенным в 7.7 и 7.8 при действии вертикальной и ветровой нагрузок, а также на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже (см. 9.2).

Если требуемая прочность панели обеспечивается без учета арматуры, то площадь сечения продольных стержней каркасов должна определяться из условия, чтобы она составляла не менее 0,25 см2 на один метр горизонтального и вертикального сечений панели. Если арматура должна учитываться при определении несущей способности панели, то расчет ее должен производиться как для армокаменной конструкции. При расчете панелей толщиной 27 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет, величина которого принимается равной 1 см - для несущих однослойных панелей; 0,5 см - для самонесущих панелей, а также для отдельных слоев трехслойных несущих панелей; для ненесущих панелей и перегородок случайный эксцентриситет не учитывается.

9.26. Панели с армированными ребрами при различном материале несущих слоев рассчитываются как многослойные стены с жестким соединением слоев согласно 7.22 - 7.24.

9.27. Соединения панелей наружных и внутренних стен, а также панелей наружных стен с панелями перекрытий следует проектировать при помощи стальных связей, приваренных к закладным деталям или к пластинам каркасов. Связи между панелями должны быть установлены в углублениях, расположенных в углах панелей, и покрыты слоем раствора толщиной не менее 10 мм. При выполнении закладных деталей и соединительных стержней из обычной стали они должны быть защищены от коррозии. Марку раствора для монтажных швов стен из панелей следует принимать по расчету, но не менее М50.

9.28. Крупные блоки для наружных и внутренних стен следует проектировать из цементных и силикатных тяжелых бетонов, бетонов на пористых заполнителях, ячеистых бетонов и природного камня, а также из кладки, выполняемой из кирпича, керамических, бетонных и природных камней. Расчетное сопротивление кладки из крупных блоков принимают по 6.3, а для блоков, изготовленных из кирпича или камней без вибрации, - по 6.1, 6.4 и 6.6.

Марку раствора для монтажных швов кладки блоков из кирпича или камней следует принимать на одну ступень выше марки раствора блоков.

9.29. В крупноблочных зданиях высотой до 5 этажей включительно при высоте этажа до 3 м связь между продольными и поперечными стенами следует осуществлять:

а) в наружных углах - перевязкой кладки специальными угловыми блоками (не менее одного ряда блоков на этаж);

б) в местах примыкания внутренних поперечных стен к продольным, а также средней продольной стены к торцевым - закладкой Т-образных анкеров из полосовой стали или арматурных сеток в одном горизонтальном шве в каждом этаже в уровне перекрытий.

Для крупноблочных зданий высотой более 5 этажей и для зданий с высотой этажей более 3 м должны быть предусмотрены жесткие связи между стенами как в углах, так и в местах примыкания внутренних стен к наружным. Связи следует проектировать в виде закладных деталей в блоках, соединяемых сваркой с накладками.

 

Многослойные стены (стены облегченной кладки

и с облицовкой из кирпича)

 

9.30. Многослойные стены в зависимости от назначения подразделяются на несущие и ненесущие. Долговечность изделий и материалов, применяемых в многослойных стенах, должна приниматься с учетом срока службы конструкции.

9.31. В качестве облицовочного слоя и основной кладки стены, если они жестко связаны друг с другом взаимной перевязкой, следует применять кладки с близкими деформационными свойствами. Рекомендуется предусматривать применение облицовочного кирпича или камней, имеющих высоту, равную или кратную высоте ряда основной кладки. При разной прочности и деформационных свойствах слоев расчет стен производится в соответствии с 7.21 - 7.29.

Проектирование следует выполнять с учетом следующих требований:

перевязка облицовки, жестко связанной с кладкой тычковыми рядами, выполняется по указаниям 9.3;

конструктивное армирование кладки слоев следует выполнять сетками из коррозионно-стойкой стали или стеклопластиковыми сетками (при обосновании расчетом и данными экспериментальных исследований);

в качестве утеплителя в облегченной кладке должны использоваться материалы, прошедшие экспертизу в специализированных организациях соответствующего профиля.

При отсутствии перевязки (диафрагм и прокладных рядов) соединение слоев необходимо выполнять сетками и связями. Рекомендуемые требования при проектировании указаны в Приложении Д.

9.32. Облицовочный кирпичный слой толщиной 120 мм в трехслойной кладке допускается применять при проектировании на зданиях до 4-х этажей (12 м). На зданиях высотой более 4-х этажей допускается применение двухслойной кладки с лицевым кирпичным слоем толщиной 120 мм при его опирании на перекрытие в соответствии с 9.34.

В конструкциях со средним слоем из эффективного утеплителя и гибким соединением слоев предусматривать применение лицевого кирпичного слоя толщиной 250 мм.

9.33. Проектирование наружных ненесущих многослойных стен со средним слоем из эффективной теплоизоляции следует выполнять по указаниям Приложения Д с учетом требований по материалам:

кирпичи и камни, используемые в качестве облицовочного слоя, должны отвечать требованиям по морозостойкости, указанным в таблице 1;

марка по прочности кладочных материалов лицевого слоя должна приниматься для кирпича не менее М100, для кладочного раствора не менее М75 и морозостойкости в соответствии с таблицей 1;

для лицевого слоя толщиной до 120 мм следует применять пустотелый кирпич с утолщенной наружной стенкой не менее 20 мм, клинкерный или полнотелый кирпич (в том числе пустотностью до 13%). При толщине облицовочного слоя 250 мм допускается применение пустотелого кирпича с большей пустотностью;

гибкие связи и сетки следует проектировать из коррозионно-стойких сталей или сталей, защищенных от коррозии, возможно применение связей и сеток из композиционных полимерных материалов (на основе базальтовых, углеродных и др. волокон); толщина антикоррозионного покрытия металлических связей и сеток приведена в [1];

диаметр круглого сечения одиночных стальных связей при закреплении к армирующим сеткам следует принимать не менее 4 мм; диаметр сечения арматурных стержней металлических сеток не менее 3 мм; диаметр одиночных связей - не менее 5 мм;

прочность кладочных материалов внутреннего слоя многослойных конструкций из легких бетонов, в том числе из ячеистого бетона, следует принимать не ниже класса В2 при плотности не менее D450;

предусматривать в многослойных стенах из кирпича и камня плитный утеплитель из пенополистирола, пенополиуретана, жестких и полужестких минераловатных плит с гофрированной структурой волокон.

9.34. Проектные решения должны быть обоснованы расчетами и приниматься с учетом конструктивных требований и положений, в том числе указанных в Приложении Д:

опирание лицевого слоя кладки должно выполняться на консоли междуэтажных железобетонных перекрытий при обеспечении допустимого отклонения от вертикальной грани торцов перекрытия (свес) не более 15 мм;

гибкие связи в многослойных стенах с утеплителем должны обеспечивать возможность восприятия силовых, температурно-усадочных и осадочных деформаций;

шаг связей должен определяться по расчету с учетом высоты здания, количество гибких связей должно приниматься не менее 5 шт./м2 и устанавливаться в "шахматном" порядке. По периметру проемов, на углах здания и вблизи температурных вертикальных швов необходимо устанавливать дополнительные связи;

при проектировании, проведении расчетов и подборе типа гибких связей необходимо учитывать прочность и деформативность самой связи и узлов соединения с конструктивными слоями (облицовки и внутреннего слоя стены);

внутренний слой кладки наружных стен с гибкими связями должен обеспечивать восприятие ветровых нагрузок, которые могут передаваться от лицевого слоя стены и заполнения проемов;

закрепление плит утеплителя к основанию должно выполняться с плотным прилеганием к основанию;

расшивку швов кладки облицовочного слоя следует выполнять "заподлицо" или с внешним валиком.

Вентиляционные отверстия в лицевой кладке следует располагать в вертикальных швах с установкой коробов в соответствии с расчетом как для конструкций с вентилируемой воздушной прослойкой.

Назначение армирования кладки лицевого слоя с гибкими связями и поэтажным опиранием производится в соответствии с расчетами, учитывающими архитектурно-планировочные решения здания и его климатический температурный режим эксплуатации.

Не допускается в построечных условиях приклеивать на наружный торец плиты перекрытия декоративные элементы. Устройство декоративной отделки следует выполнять до заливки плиты бетоном с заведением в плиту анкеров.

Для повышения теплотехнических характеристик стен допускается применять наружные фасадные системы теплоизоляции, в том числе с кирпичной облицовкой.

Крепление к лицевому слою стен с гибкими связями растяжек, вентиляционного и другого оборудования не допускается.

 

Анкеровка стен и столбов

 

9.35. Каменные стены и столбы должны крепиться к перекрытиям и покрытиям анкерами сечением не менее 0,5 см2 на 1 п.м.

9.36. Концы балок, прогонов, ферм должны крепиться анкерами к стенам. Расстояние между анкерами перекрытий из сборных настилов или панелей, опирающихся на стены, должно быть не более 3 м. При увеличении расстояния следует предусматривать дополнительные анкеры, соединяющие стены с покрытием. Концы балок и плит, укладываемые на прогоны, внутренние стены или столбы, должны быть заанкерены и при двухстороннем опирании соединены между собой.

9.37. Самонесущие стены в каркасных зданиях должны быть соединены с колоннами гибкими связями, допускающими возможность независимых вертикальных деформаций стен и колонн. Связи, устанавливаемые по высоте колонн, должны обеспечивать устойчивость стен, а также передачу действующей на них ветровой нагрузки на колонны каркаса.

9.38. Расчет анкеров должен производиться:

а) при расстоянии между анкерами более 3 м;

б) при несимметричном изменении толщины столба или стены;

в) для простенков при общей величине нормальной силы N более 1000 кН (100 т).